輸送系統(tǒng)及其用途以及再處理方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種用于為了快速固化的金屬帶(6)的再處理進(jìn)行張緊的輸送系統(tǒng)(1至5)以及再處理方法。對(duì)此，所述輸送系統(tǒng)(1至5)具有張緊輥裝置(6至11)以及張緊裝置(12)，在所述張緊輥裝置和所述張緊裝置之間，用于持續(xù)再處理的金屬帶(6)在預(yù)先給定的拉力作用下被輸送。所述張緊輥裝置(6至11)具有單獨(dú)的傳動(dòng)輥(13)以及自由轉(zhuǎn)動(dòng)的壓緊輥(14)。輸送金屬帶(6)經(jīng)過(guò)傳動(dòng)輥上的包角α，并且關(guān)于金屬帶(6)的接觸點(diǎn)(16)中的傳動(dòng)輥(13)布置所述壓緊輥(14)，所述接觸點(diǎn)限定了包角α的終點(diǎn)。
【專利說(shuō)明】
輸送系統(tǒng)及其用途從及再處理方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明設(shè)及一種用于為了快速固化的金屬帶的再處理進(jìn)行張緊的輸送系統(tǒng)W及 一種再處理方法。對(duì)此，所述輸送系統(tǒng)具有張緊漉裝置W及張緊裝置，在所述張緊漉裝置和 所述張緊裝置之間用于持續(xù)再處理的金屬帶在預(yù)先給定的拉應(yīng)力作用下被輸送。
【背景技術(shù)】
[0002] 在US7905966B2中，公開(kāi)了用于產(chǎn)生納米結(jié)晶材料的條帶的方法，其中所述金屬帶 在預(yù)先給定的拉應(yīng)力作用下輸送通過(guò)連續(xù)式加熱爐。為了保持該拉應(yīng)力，已知的輸送系統(tǒng) 在輸送方向或物料通行方向上在再處理范圍的起點(diǎn)具有作為張緊裝置的漉對(duì)，其中所述兩 個(gè)漉垂直地相互重疊地布置，其中所述要被進(jìn)行再處理的金屬帶S形地貼靠在漉對(duì)上。
[0003] 在再處理范圍后的物料通行方向上，又有張緊漉對(duì)的兩個(gè)漉垂直相互重疊地布置 并且形成了張緊漉裝置，所述張緊漉裝置為了金屬帶的連續(xù)輸送由傳動(dòng)漉和具有與傳動(dòng)漉 相同尺寸的壓漉組成。所述被進(jìn)行再處理的金屬帶在該壓緊漉裝置上再次呈S形地被引導(dǎo)。 因此，該已知的輸送系統(tǒng)被稱為已知的S形漉系統(tǒng)，所述已知的輸送系統(tǒng)具有在金屬帶的再 處理范圍前方和后方具有垂直相互重疊地布置的漉對(duì)。
[0004] 由于所述金屬帶在拉應(yīng)力作用下被輸送通過(guò)所述系統(tǒng)，因此在所述帶中可能形成 裂縫，運(yùn)是不被期望的。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 本發(fā)明的目的在于，提供一種輸送系統(tǒng)，利用所述輸送系統(tǒng)可W降低金屬帶裂縫 的可能性。
[0006] 根據(jù)本發(fā)明所述，該目的借助根據(jù)權(quán)利要求1主題所述的用于為了快速固化的金 屬帶的再處理進(jìn)行張緊的輸送系統(tǒng)W及借助根據(jù)權(quán)利要求15主題所述的快速固化的金屬 帶的再處理方法實(shí)現(xiàn)。本發(fā)明的有利改進(jìn)方案由從屬權(quán)利要求W及用途權(quán)利要求13和14中 產(chǎn)生。
[0007] 在本發(fā)明的實(shí)施方式中，用于為了快速固化的金屬帶的再處理進(jìn)行張緊的輸送系 統(tǒng)具有張緊裝置和張緊漉裝置，在所述張緊裝置和張緊漉裝置之間輸送金屬帶，W用于在 預(yù)先給定的拉應(yīng)力作用下進(jìn)行連續(xù)再處理。所述張緊漉裝置具有單獨(dú)的傳動(dòng)漉W及自由轉(zhuǎn) 動(dòng)的壓緊漉。所述張緊裝置可W具有制動(dòng)功能。輸送金屬帶經(jīng)過(guò)傳動(dòng)漉上的包角〇,并且所 述壓緊漉相對(duì)于傳動(dòng)漉布置在金屬帶的接觸點(diǎn)中，所述接觸點(diǎn)限定了包角a的終點(diǎn)。
[000引運(yùn)樣的用于為了快速固化的金屬帶的再處理進(jìn)行張緊的輸送系統(tǒng)具有W下優(yōu)點(diǎn)： 由于可W通過(guò)所述自由轉(zhuǎn)動(dòng)的壓緊漉非常準(zhǔn)確地調(diào)節(jié)金屬帶的包角a的終點(diǎn)，因此通過(guò)布 置自由轉(zhuǎn)動(dòng)的壓緊漉可W非常準(zhǔn)確地調(diào)節(jié)作用到再處理范圍中的金屬帶上的拉力。
[0009]如果在本發(fā)明實(shí)施方式中，傳動(dòng)漉上的金屬帶的第一接觸點(diǎn)與包角a的終點(diǎn)準(zhǔn)確 對(duì)應(yīng)，則金屬帶在包角Ct = O時(shí)僅在一條直線上、橫向于傳動(dòng)漉和壓緊漉的圓周地接觸所述 壓緊漉，使得作用到要進(jìn)行再處理的金屬帶的拉力等于包角〇 = 〇時(shí)的粘附力。4*^。若與此相 反地，壓緊漉的位置相對(duì)于傳動(dòng)漉上的金屬帶的第一接觸點(diǎn)移動(dòng)，則將另一個(gè)靜摩擦力Fr 加到粘附力Fa*4i。只有當(dāng)克服了該附加的靜摩擦力Fr時(shí)，所述力配合的系統(tǒng)才轉(zhuǎn)入滑動(dòng)摩 擦，使得所需的拉力Fz不再能夠通過(guò)輸送系統(tǒng)施加并且結(jié)果為金屬帶的"滑行"，使得在連 續(xù)的金屬帶中不再能夠保持所述被調(diào)節(jié)的拉力Fz并且由此不再能夠保持所需的拉應(yīng)力。
[0010] 在本發(fā)明的另一實(shí)施方式中設(shè)置傳動(dòng)漉上的金屬帶的包角a為0至180°。在包角a =180°的情況下，因?yàn)樗鰤壕o漉相對(duì)于傳動(dòng)漉上的金屬帶的第一接觸點(diǎn)移動(dòng)了 180°，所 W所述金屬帶將傳動(dòng)漉圓周的一半包容。正如通過(guò)圖1為現(xiàn)有技術(shù)所示出的那樣，S形漉輸 送系統(tǒng)的金屬帶的S形的包容W及金屬帶的貼靠下降到一半。盡管如此，實(shí)驗(yàn)示出了，可W 得到作用到厚度在19皿W內(nèi)、寬度在12mm內(nèi)的相應(yīng)的金屬合金帶上的ISOOMPa的拉應(yīng)力，而 無(wú)需"滑伊'。
[0011] 在本發(fā)明的另一實(shí)施方式中設(shè)置的是，由于由此得到的最大拉力Fz <120N對(duì)于磁 性應(yīng)用來(lái)說(shuō)是足夠的并且在該范圍內(nèi)的裂縫頻率已經(jīng)特別小，因此將傳動(dòng)漉上金屬帶的包 角曰限制在40° W內(nèi)。例如，對(duì)于寬度6mm至12mm的鐵基合金（VP800 ,FeRest，C山，師3，Sii5.6， Bs.6, W % )可W得到最大滲透率]i = 60,其中所述鐵基合金在上述包角a在40° W內(nèi)的范圍中 被持續(xù)地進(jìn)行熱處理。
[0012] 與所謂的S形漉系統(tǒng)相反，在本發(fā)明的另一實(shí)施方式中，所述壓緊漉自由轉(zhuǎn)動(dòng)地布 置在金屬帶的接觸點(diǎn)上，所述接觸點(diǎn)在傳動(dòng)漉上的金屬帶的包角a終點(diǎn)上。在運(yùn)種情況下， 壓緊漉可W與由現(xiàn)有技術(shù)中已知的S形漉系統(tǒng)相反地具有明顯小于傳動(dòng)漉的半徑W及也明 顯小于傳動(dòng)漉的寬度，在所述S形漉系統(tǒng)中各個(gè)漉對(duì)的漉的半徑和寬度都一樣大，所述漉相 互擠壓并且通過(guò)布置在中間的金屬帶力配合地連接。
[0013] 在運(yùn)種情況下，在本發(fā)明的另一實(shí)施方式中設(shè)置所述傳動(dòng)漉具有寬度bRa，所述壓 緊漉具有寬度bRl并且所述金屬帶具有寬度bBand，并且并且運(yùn)些寬度(bRa，bRl，bBand)相互之間 的關(guān)系為bRa>bRl>bBand。由于所述壓緊漉必須自由轉(zhuǎn)動(dòng)地而不是在像現(xiàn)有技術(shù)中那樣被金 屬帶W180°的角度包容，因此壓緊漉可W獨(dú)立于金屬帶的最小容許曲率半徑地具有任意較 小的半徑，尤其對(duì)壓緊漉而言要準(zhǔn)確地限定包角的終點(diǎn)，較小的半徑有利于實(shí)現(xiàn)運(yùn)一點(diǎn)。在 根據(jù)本發(fā)明所述的輸送系統(tǒng)中壓緊漉也不必具有與傳動(dòng)漉相同的摩擦系數(shù)，W避免所述帶 提前"滑伊'。
[0014] 在本發(fā)明的另一實(shí)施方式中設(shè)置的是，所述壓緊漉在其圓周區(qū)域中具有鋼合金， 而所述傳動(dòng)漉為了確保合適的摩擦系數(shù)在其圓周區(qū)域內(nèi)具有塑料材料，所述塑料材料已知 為FRIB0FLEX。當(dāng)包角a>〇時(shí)，在金屬帶中建立或通過(guò)感應(yīng)引起附加的摩擦力Fr,當(dāng)包角口二 〇時(shí)，所述摩擦力作用在與保持力。4*^相同的方向上。此時(shí)有效作用的保持力。4由^下公式產(chǎn) 生：
[0015] Fa=Fa〇+Fr (1)
[0016] 其中Fa是有效作用到金屬帶上的力;F/是在包角=0時(shí)作用到金屬帶上的力；并且 Fr是在包角>0時(shí)作用到金屬帶上的靜摩擦力。
[0017] 在計(jì)算易彎的牽引機(jī)構(gòu)的包容摩擦或繩摩擦?xí)r，可W計(jì)算靜摩擦力Fr。附加地，例 如由用于金屬合金材料的塑料材料FRIB0FLEX組成的傳動(dòng)漉13的滑動(dòng)摩擦系數(shù)必然是已知 的。W實(shí)驗(yàn)方式，對(duì)于運(yùn)樣的裝置可W確定用于材料配對(duì)的例如為0.32的滑動(dòng)摩擦系數(shù) (n)，所述材料配對(duì)由塑料漉和金屬帶組成。由此可W產(chǎn)生摩擦力Fr:
[001 引 FR = Fz(l-l/(ena[rad]) (2)
[0019] Fz在運(yùn)種情況下是帶中的拉力并且Wa表示的弧度形式的包角指的是：
[0020] a[rad]=a[。] ?化/360 (3)
[0021] 所述附加的摩擦力因此取決于帶中的拉力并且取決于包角〇。當(dāng)0 = 0°，所述摩擦 力Fr消失。當(dāng)a值較高時(shí)，F(xiàn)r接近帶中的拉力Fz。因此，在"滑行"發(fā)生前，帶中的拉力Fz可W - 直升高到Fz = Fa同時(shí)Fa=Fa叫'r。因此，可W在所述帶中相對(duì)于包角Q = O實(shí)現(xiàn)較高的拉力并 且在磁性情況下也可W通過(guò)感應(yīng)引起也比較高的各向異性或得到較低的材料滲透性。
[0022] 只要沒(méi)有把所述包角a選擇得過(guò)大，在40° W內(nèi)的優(yōu)選的包角范圍內(nèi)，裂縫頻率就 不會(huì)產(chǎn)生顯著的升高。
[0023] 更進(jìn)一步地，可W設(shè)置所述張緊裝置W及所述張緊漉裝置具有相同的構(gòu)造，所述 構(gòu)造具有壓緊漉，并且所述張緊裝置而非傳動(dòng)漉具有與另一側(cè)的傳動(dòng)漉材料相同的并且大 小相同的制動(dòng)漉。由于所述在再處理范圍前的壓緊裝置和在再處理范圍后的壓緊漉裝置的 構(gòu)造一致并且由相同材料和組件建立，因此運(yùn)樣的輸送系統(tǒng)成本極其低廉。
[0024] 在另一優(yōu)選的輸送系統(tǒng)中，所述壓緊漉具有表面壓力為7MPa至IOMPa的15N至150N 范圍內(nèi)的壓緊力，所述壓緊力作用于傳動(dòng)漉和/或制動(dòng)漉上。
[0025] 在本發(fā)明的另一實(shí)施方式中在壓緊漉裝置上游的材料流中布置附加的轉(zhuǎn)向漉，利 用所述轉(zhuǎn)向漉可W改變傳動(dòng)漉上的第一接觸點(diǎn)，W精確地調(diào)節(jié)傳動(dòng)漉上的金屬帶的不同的 包角〇。該轉(zhuǎn)向漉部分地被所述金屬帶包容并且具有大于金屬帶的最小容許曲率半徑的漉 半徑。為了調(diào)節(jié)傳動(dòng)漉上的金屬帶的第一接觸點(diǎn)，所述轉(zhuǎn)向漉21因此具有明顯大于壓緊漉 的半徑，所述壓緊漉限定所述包角a的終點(diǎn)。
[0026] 由于傳動(dòng)漉也必須具有大于金屬帶的最小容許曲率半徑的半徑，因此在本發(fā)明的 實(shí)施方式中，轉(zhuǎn)向漉的半徑等于傳動(dòng)漉的半徑。然而，轉(zhuǎn)向漉的材料不必與傳動(dòng)漉的塑料材 料一致，更確切地說(shuō)，可W利用特種鋼支持轉(zhuǎn)向漉自由轉(zhuǎn)動(dòng)的特性。盡管如此，由于力Fs僅 通過(guò)根據(jù)本發(fā)明所述的在包角a的終點(diǎn)上壓緊漉施加，因此并非彼此重疊地利用該力擠壓 兩個(gè)漉(也就是說(shuō)轉(zhuǎn)向漉和傳動(dòng)漉），因此由現(xiàn)有技術(shù)中已知的S形漉系統(tǒng)的漉對(duì)并非由轉(zhuǎn) 向漉和傳動(dòng)漉產(chǎn)生。
[0027] 在本發(fā)明的另一實(shí)施方式中，所述張緊裝置具有多個(gè)轉(zhuǎn)向漉，所述轉(zhuǎn)向漉將預(yù)先 確定的重物的重力作為恒定的拉力傳遞到金屬帶上。該實(shí)施方式具有W下優(yōu)點(diǎn)：可W不必 在張緊裝置的傳動(dòng)裝置的扭矩和張緊漉裝置的傳動(dòng)裝置的扭矩之間進(jìn)行協(xié)調(diào)或者可W不 必在張緊裝置中構(gòu)造制動(dòng)漉。
[0028] 在本發(fā)明的另一實(shí)施方式中，由張緊裝置和張緊漉裝置組成的輸送系統(tǒng)具有 ISOOMPaW內(nèi)的拉應(yīng)力，所述拉應(yīng)力作用到金屬帶上，該拉應(yīng)力可W通過(guò)包角a = 180°得到。 運(yùn)樣的輸送系統(tǒng)可WW對(duì)于快速固化的金屬帶的再處理有利的方式與用于對(duì)金屬帶進(jìn)行 熱處理的連續(xù)式加熱爐配合作用，其中將所述張緊裝置在物料通行方向上布置在連續(xù)式加 熱爐前并且將所述張緊漉裝置布置在連續(xù)式加熱爐后。
[0029] 另外提供了一種用于對(duì)快速固化的金屬帶進(jìn)行再處理的系統(tǒng)，所述系統(tǒng)具有根據(jù) 前述實(shí)施例中的任一個(gè)所述的輸送系統(tǒng)W及用于對(duì)金屬帶進(jìn)行熱處理的連續(xù)式加熱爐，其 中將所述張緊裝置在物料通行方向(A)上布置在連續(xù)式加熱爐前并且將所述張緊漉裝置布 置在連續(xù)式加熱爐后。
[0030] 另外設(shè)置的是，所述輸送系統(tǒng)用于對(duì)非結(jié)晶的或納米結(jié)晶的的金屬合金的快速固 化的金屬帶進(jìn)行再處理，所述金屬合金在磁性或機(jī)械應(yīng)用中被使用并且名稱為VITR0VAC、 V 口 RO陽(yáng)RM或V 口 ROBRAZE或運(yùn)一類的變形。
[0031] 所述金屬帶可具有合金并且成分可W由化lOO-a-b-c-d-x-y-zCUaNbbMcTdSixByZzW及1原 子數(shù)量(百分比）W內(nèi)的雜質(zhì)組成，其中M是鋼、粗或錯(cuò)元素中的一個(gè)或多個(gè)，T是饑、儘、銘、 鉆或儀元素中的一個(gè)或多個(gè)并且Z是碳、憐或錯(cuò)元素中的一個(gè)或多個(gè)，并且0原子數(shù)量(百分 比Ha<1.5原子數(shù)量巧分比），0原子數(shù)量巧分比Hb<2原子數(shù)量巧分比），0原子數(shù)量 伯分比H(b+c)<2原子數(shù)量巧分比），0原子數(shù)量巧分比Hd<5原子數(shù)量巧分比），10 原子數(shù)量巧分比）<x<18原子數(shù)量巧分比），5原子數(shù)量巧分比）<y<ll原子數(shù)量巧分 比）并且0原子數(shù)量(百分比）< Z <2原子數(shù)量(百分比）。
[0032] 此外，根據(jù)本發(fā)明所述的輸送系統(tǒng)用于在非晶體或納米結(jié)晶的的金屬合金內(nèi)獲得 平均水平W上的各向異性和平均水平W下的滲透率，所述金屬合金在磁性應(yīng)用中被使用。
[0033] 在實(shí)施例中，預(yù)先確定了滲透率或各向異性場(chǎng)的預(yù)期值、對(duì)用作扁平的磁滯回線 而言例如小于0.1并且對(duì)用作Z形的磁滯回線而言例如大于0.5的剩磁比例Jr/Js的最大值、 矯頑強(qiáng)度與各向異性場(chǎng)的例如小于10%的比例Hc/Ha的最大值W及運(yùn)些值中每一個(gè)的容許 的偏差范圍。所述帶的磁特性在離開(kāi)連續(xù)式加熱爐時(shí)被連續(xù)測(cè)量，并且當(dāng)確定了磁特性的 與容許的偏差范圍的偏差時(shí)，相應(yīng)調(diào)節(jié)帶上的張緊力，W再次將磁特性的測(cè)量值置于容許 的偏差范圍內(nèi)。
[0034] 本發(fā)明的另一方面設(shè)及用于對(duì)快速固化的金屬帶進(jìn)行再處理的方法。第一方法步 驟設(shè)及將金屬帶引入張緊裝置，所述張緊裝置在位置上和時(shí)間上均布置在所述再處理范圍 前。接下來(lái)的步驟是在將金屬帶引入張緊漉裝置的情況下橋接張緊裝置和張緊漉裝置之間 的間隔，所述張緊漉裝置在位置上和時(shí)間上均布置在所述再處理范圍后。在張緊裝置和張 緊漉裝置之間輸送所述金屬帶，其中所述金屬帶輸送經(jīng)過(guò)傳動(dòng)漉上的包角〇。所述壓緊漉相 對(duì)于傳動(dòng)漉布置被布置在金屬帶的接觸點(diǎn)內(nèi)，所述接觸點(diǎn)限定包角a的終點(diǎn)。接下來(lái)可W在 連續(xù)輸送金屬帶通過(guò)張緊裝置和張緊漉裝置時(shí)，在預(yù)先給定的拉應(yīng)力作用下在張緊裝置和 張緊漉裝置之間對(duì)金屬帶進(jìn)行再處理。
[0035] 在起始階段表現(xiàn)了再處理方法的拉力，所述拉力大于張緊裝置的制動(dòng)功能的制動(dòng) 作用。在該起始階段也可W完全舍棄張緊裝置的制動(dòng)功能并且可W在再處理階段再通過(guò)張 緊裝置將制動(dòng)作用施加到所述金屬帶上。為了得到該張緊裝置的該制動(dòng)功能，可W使用不 同的機(jī)械方案。一種可行方案是設(shè)置制動(dòng)漉，所述制動(dòng)漉在圓周上并且在大小上W及在材 料上與在另一側(cè)上的傳動(dòng)漉、即所述張緊漉裝置一致。該制動(dòng)漉可W具有不同的制動(dòng)機(jī)理。
[0036] 另外可行的是，在張緊裝置那一側(cè)上的制動(dòng)漉W及在張緊漉裝置那一側(cè)上的傳動(dòng) 漉可W設(shè)有傳動(dòng)裝置，所述傳動(dòng)裝置的扭矩漸漸變化，使得制動(dòng)作用被施加到金屬帶上。一 旦得到恒定的輸送速度，作用到金屬帶上的制動(dòng)力和拉力就會(huì)處于平衡狀態(tài)。所述金屬帶 因此在輸送速度恒定時(shí)承受拉力，所述拉力誘發(fā)拉應(yīng)力，其中所述拉應(yīng)力由拉力和金屬帶 的橫截面積的商產(chǎn)生。如上所述，拉力一方面取決于在包角終點(diǎn)的壓緊漉的壓緊力W及由 壓緊力產(chǎn)生的起始的粘附力并且另一方面取決于包角a的大小，利用所述包角，張緊漉裝置 的傳動(dòng)漉上的金屬帶在壓緊漉限定了包角的終點(diǎn)的情況下被進(jìn)行操作。在運(yùn)種情況下，附 加地產(chǎn)生了取決于該包角的靜摩擦力。
[0037] 在所述方法的另一實(shí)施方式中，通過(guò)檢測(cè)傳動(dòng)漉上的金屬帶的包角a的最優(yōu)范圍， 借助鑒于金屬帶大于或等于Ikm的長(zhǎng)度來(lái)記錄并且分析金屬帶的裂縫頻率，求取根據(jù)本發(fā) 明所述的輸送系統(tǒng)的適用性。該求取步驟對(duì)新的輸送方法的生產(chǎn)率、可用性W及改進(jìn)可能 性提出了明確的指示，所述輸送方法用于生產(chǎn)進(jìn)行了再處理的快速固化的金屬合金帶。
[0038] 此外，所述方法W有利的方式實(shí)現(xiàn)了在再處理范圍內(nèi)在預(yù)先給定的拉應(yīng)力作用下 對(duì)金屬帶進(jìn)行熱處理。在運(yùn)種在拉應(yīng)力作用下的熱處理中，可W在例如670°C到690°C的溫 度范圍內(nèi)形成納米結(jié)晶體，使得存在納米結(jié)晶的狀態(tài)，所述狀態(tài)用于得到在y = 60的范圍內(nèi) 的最小滲透率。
[0039] 為了改變金屬帶穿過(guò)回火范圍或熱處理范圍的物料通行速度，也可W使用不同長(zhǎng) 度的連續(xù)式回火爐。連續(xù)式回火爐的有效作用的長(zhǎng)度可W在0.2m到3m之間，使得所述金屬 帶可WW2m/min至Ij30m/min的物料通行速度被移動(dòng)。此外通過(guò)附加地改變包角a可W覆蓋較 寬的拉力范圍，W求取并降低在1000 m范圍的帶長(zhǎng)上的最優(yōu)裂縫數(shù)量。
[0040] 在所述方法的另一優(yōu)選實(shí)施方式中，對(duì)合金種類為儀-鐵基合金的金屬合金帶W 及在回火溫度為上述的67(TC到69(TC的納米結(jié)晶的鉆基合金或鐵基合金的金屬合金帶進(jìn) 行再處理。
[0041] 在一種實(shí)施方式中，預(yù)先確定滲透率或各向異性場(chǎng)的預(yù)期值、當(dāng)用作扁平的磁滯 回線時(shí)例如小于0.11并且當(dāng)用作Z形的磁滯回線時(shí)例如大于0.5的剩磁比例Jr/Js的最大值 W及矯頑強(qiáng)度與各向異性場(chǎng)的例如小于10%的比例Hc/Ha的最大值W及運(yùn)些值中每一個(gè)的 容許的偏差范圍。所述金屬帶的磁特性在離開(kāi)連續(xù)式加熱爐時(shí)被連續(xù)測(cè)量，并且當(dāng)確定了 磁特性的與容許的偏差范圍的偏差時(shí)，相應(yīng)調(diào)節(jié)帶上的拉應(yīng)力，W將磁特性的測(cè)量值再次 置于容許的偏差范圍內(nèi)。
[00創(chuàng)在方法的另一實(shí)施方式中，對(duì)成分為Fel日日-a-b-c-d-x-y-zCUaNbbMcTdSixByZzW及l(fā)原子 數(shù)量(百分比）W內(nèi)的雜質(zhì)的金屬合金帶進(jìn)行再處理，其中M是鋼、粗或錯(cuò)元素中的一個(gè)或多 個(gè)，T是饑、儘、銘、鉆或儀元素中的一個(gè)或多個(gè)并且Z是碳、憐或錯(cuò)元素中的一個(gè)或多個(gè)，并 且0原子數(shù)量（百分比）<a<1.5原子數(shù)量（百分比），0原子數(shù)量（百分比）<b<2原子數(shù)量 伯分比），0原子數(shù)量巧分比H(b+c)<2原子數(shù)量巧分比），0原子數(shù)量巧分比Hd<5 原子數(shù)量（百分比），10原子數(shù)量（百分比）<x<18原子數(shù)量(百分比），5原子數(shù)量(百分比） <y<ll原子數(shù)量(百分比）并且0原子數(shù)量(百分比）<z<2原子數(shù)量(百分比）。
【附圖說(shuō)明】
[0043] 本發(fā)明根據(jù)在附圖中示出的實(shí)施方式被進(jìn)一步說(shuō)明。
[0044] 圖1示出了作為輸送系統(tǒng)的S形漉系統(tǒng)的原理圖。
[0045] 圖2示出了根據(jù)本發(fā)明第一實(shí)施方式所述的輸送系統(tǒng)的原理圖；
[0046] 圖3示出了根據(jù)本發(fā)明第二實(shí)施方式所述的輸送系統(tǒng)的原理圖；
[0047] 圖4示出了根據(jù)本發(fā)明第=實(shí)施方式所述的輸送系統(tǒng)的原理圖；
[0048] 圖5示出了根據(jù)本發(fā)明第四實(shí)施方式所述的輸送系統(tǒng)的原理圖。
【具體實(shí)施方式】
[0049] 所述輸送系統(tǒng)的組件在下面的圖1至5中W同樣的附圖標(biāo)記標(biāo)明并且未被再次討 論，所述組件實(shí)現(xiàn)相同的功能。
[0050] 所述為了根據(jù)比較范例所述的快速固化金屬帶的再處理進(jìn)行張緊的S形漉系統(tǒng)根 據(jù)圖1被進(jìn)一步說(shuō)明。
[0051] 圖1示出了作為輸送系統(tǒng)5的該S形漉系統(tǒng)的高度簡(jiǎn)化的原理圖。在該簡(jiǎn)化的圖示 中，僅僅示出了輸送系統(tǒng)5的主要組件，W對(duì)既作用到漉對(duì)22和23又作用到有待再處理的金 屬帶6上的力加W說(shuō)明。此時(shí)，壓緊力Fs作用到再處理范圍20前方和后方的漉對(duì)22和23上， 所述壓緊力Fs對(duì)漉對(duì)22和23的各個(gè)漉之間的金屬帶6產(chǎn)生作用并且引起所述漉和金屬帶6 之間的力配合。
[0052] 當(dāng)張緊裝置12的漉對(duì)22在再處理范圍20的起點(diǎn)利用制動(dòng)力Fb對(duì)要進(jìn)行再處理的 金屬帶6施加制動(dòng)作用時(shí)，張緊漉裝置11的漉對(duì)23在再處理范圍終點(diǎn)產(chǎn)生傳動(dòng)力Fd,在輸送 開(kāi)始時(shí)的啟動(dòng)階段或加速階段中，所述傳動(dòng)力比在再處理階段時(shí)大，在所述再處理階段中 金屬帶6W恒定的速度沿物料通行方向A在拉力Fz = Fd = Fb的情況下經(jīng)過(guò)所述漉對(duì)22和23。
[0053] 因此，通過(guò)被公開(kāi)的S形漉系統(tǒng)提供了輸送系統(tǒng)5,在所述輸送系統(tǒng)中，可W在再處 理范圍20中的直到ISOOMPa的拉應(yīng)力作用下對(duì)金屬合金帶6持續(xù)進(jìn)行再處理。在運(yùn)種情況 下，所述金屬帶6 W恒定的速度Vf沿方向A傳送。在兩個(gè)漉對(duì)22和23之間的區(qū)域a中，金屬帶6 承受著沿著帶軸的可調(diào)整的拉應(yīng)力。在運(yùn)種情況下，金屬帶6中的拉應(yīng)力由漉對(duì)22和23之間 的總的再處理范圍20中的被傳送的金屬帶6的橫截面ABand和拉力Fz產(chǎn)生。在S形漉對(duì)22和23 外部的區(qū)域b中，幾乎沒(méi)有拉力或僅有較低的拉應(yīng)力在金屬帶6中作用。
[0054] 每個(gè)S形漉對(duì)22和23的兩個(gè)漉13或19中的一個(gè)通過(guò)具有傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的馬達(dá)驅(qū)動(dòng)。每 個(gè)S形漉對(duì)22和23的兩個(gè)漉13和24或19和24'在垂直方向上可彼此相向地移動(dòng)地支承并且 通過(guò)可調(diào)整的力Fs被擠壓到一起，使得所述在漉13和24或19和24'之間的要進(jìn)行再處理并 且要被傳送的金屬帶6W可調(diào)整的力Fs被加載。該力Fs也作用到漉24或24'的軸上。通過(guò)所述 兩個(gè)漉13和24或19和24'關(guān)于力Fs的運(yùn)種力配合的連接W及位于其間的金屬帶6,每個(gè)S形 漉對(duì)22和23的漉24或24'也看起來(lái)像在運(yùn)種被公開(kāi)的輸送系統(tǒng)5中由各個(gè)漉的180°的包角 驅(qū)動(dòng)。該2X180°的包角是已知的輸送系統(tǒng)5的典型特征。
[0055] 圖1的原理圖僅僅表明了，要進(jìn)行再處理的金屬帶6中的拉力Fz由漉對(duì)22的制動(dòng)功 能實(shí)現(xiàn)。
[0056] 回拉力可W通過(guò)不同方法產(chǎn)生，例如W02013/1560 IOAl中公開(kāi)的方法中的一種。該 制動(dòng)功能可W通過(guò)漉13和19的傳動(dòng)裝置的扭矩中的區(qū)別或通過(guò)機(jī)械制動(dòng)產(chǎn)生，所述制動(dòng)可 調(diào)整地作用到再處理范圍20前的張緊裝置12的漉對(duì)22的漉中的一個(gè)上。
[0057] 由于所述金屬帶6的Wl80°的兩次的轉(zhuǎn)向，S形漉系統(tǒng)的使用導(dǎo)致了所使用的金屬 合金帶6的裂縫頻率較高運(yùn)個(gè)問(wèn)題。特別是在使用極薄且非結(jié)晶的鐵基合金時(shí)，在經(jīng)過(guò)S形 漉系統(tǒng)時(shí)會(huì)產(chǎn)生裂縫，其中在沿著帶軸的拉應(yīng)力作用下并且在溫度為700°時(shí)，所述合金在 相對(duì)于再處理范圍限定的回火范圍或熱處理范圍30內(nèi)應(yīng)被轉(zhuǎn)變到納米結(jié)晶的狀態(tài)中。在拉 應(yīng)力作用下對(duì)快速固化的金屬合金帶6進(jìn)行熱處理時(shí)，在回火范圍或熱處理范圍30中的納 米結(jié)晶的帶材料中出現(xiàn)熱松弛。該熱松弛可能總體上導(dǎo)致材料脆化或?qū)е陆饘俸辖鸩牧现?的不均勻性伴隨著金屬帶6的脆性升高。
[0058] 納米結(jié)晶的狀態(tài)因此與非結(jié)晶狀態(tài)相比更脆，使得所述金屬合金帶在不產(chǎn)生碎片 的情況下不容易折彎或被切割。另一方面，所述納米結(jié)晶的帶材料沿著帶縱軸可W承受極 高的拉應(yīng)力。
[0059] 圖2示出了根據(jù)本發(fā)明的第一實(shí)施方式的輸送系統(tǒng)的原理圖，所述輸送系統(tǒng)具有 傳動(dòng)漉13 W及較小的自由轉(zhuǎn)動(dòng)的壓緊漉14,其中所述傳動(dòng)漉13在直徑上和寬度上如圖1所 示相當(dāng)于S形漉系統(tǒng)的漉。所述傳動(dòng)漉13和所述較小的自由轉(zhuǎn)動(dòng)的壓緊漉14形成了在再處 理范圍20終點(diǎn)的本發(fā)明第一實(shí)施方式的張緊漉裝置7,其中從屬的張緊裝置12在再處理范 圍20起點(diǎn)可W具有相同的漉裝置。
[0060] 在運(yùn)種情況下，所述自由轉(zhuǎn)動(dòng)的較小的壓緊漉14定義了傳動(dòng)漉13上的金屬帶6的 包角Q的端部。
[0061] 利用力Fl將所述較小的自由轉(zhuǎn)動(dòng)的壓緊漉14壓緊到物料通行的金屬帶6并且因此 壓緊到傳動(dòng)漉13上。所述壓緊力Fi恒定地作用并且不取決于位置。所述壓緊力Fi位于15N到 最大150N的范圍內(nèi)并且與物料通行的金屬帶6相適應(yīng)，使得產(chǎn)生了 7MPa到IOMPa的表面壓力 Ol，當(dāng)壓平面積由壓平=帶寬[m] XO.OOlm的壓平寬度產(chǎn)生時(shí)，Ol = Fi/壓平，因?yàn)閭鲃?dòng)漉13 的壓平大約為1毫米。
[0062] 所述傳動(dòng)漉13至少在其圓周區(qū)域18內(nèi)由柔性的塑料材料例如具有高硬度（肖氏硬 度90A)的FRIB0FLEX制成。所述較小的壓緊漉14至少在其圓周區(qū)域17中由比較沒(méi)有彈性的 材料例如特種鋼制成。
[0063] 對(duì)壓緊漉14的寬度如此地進(jìn)行選擇，使得滿足條件bRa>bRl>bBand，bRa為傳動(dòng)漉13 的寬度，bRl為壓緊漉14的寬度并且bBand為金屬帶6的寬度。
[0064] 圖2僅僅示出了輸送系統(tǒng)1的右送出部，即本發(fā)明第一實(shí)施方式的張緊漉裝置7。所 述輸送系統(tǒng)1的左部與輸送系統(tǒng)1此處示出的部分相似地建立，所述左部必要時(shí)位于熱處理 爐前方。所述金屬帶6沿箭頭方向A從左到右穿過(guò)所述系統(tǒng)。在區(qū)域a中，金屬帶6承受著拉力 Fz。與之相反，在區(qū)域b中，所述帶中存在著明顯較低的另外的拉力。拉力Fz由圖2中未詳細(xì)說(shuō) 明的系統(tǒng)施加。拉力Fz的方向一直與傳動(dòng)漉13的轉(zhuǎn)動(dòng)方向相反。
[0065] 拉力Fz例如對(duì)于磁特性的調(diào)整是必要的。通過(guò)壓緊力Fi建立由傳動(dòng)漉13和壓緊漉 14組成的漉對(duì)的材料結(jié)合，并且通過(guò)對(duì)上述的寬度條件的選擇在根據(jù)本發(fā)明所述的由漉13 和14組成的漉系統(tǒng)中建立保持力。4*\所述保持力反作用于拉力。2并且防止金屬帶與帶運(yùn)行 方向相反地"滑行"。所述拉力Fz可W在所述帶中通過(guò)此處未進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明的系統(tǒng)提高到 平衡狀態(tài)。2 =。4*^在。2>。4*^的情況下，所述金屬帶6"打滑"通過(guò)由傳動(dòng)漉13和壓緊漉14組成 的漉對(duì)并且在區(qū)域a中的拉力Fz不再能夠保持恒定。
[0066] 在金屬帶6的包角a起點(diǎn)的接觸點(diǎn)15等于在包角a終點(diǎn)的接觸點(diǎn)16(所述接觸點(diǎn)16 由壓緊漉14限定），因此圖2中示出的輸送系統(tǒng)1具有幾乎等于0的帶包角a。為了在該包角較 小時(shí)建立足夠高的保持力。4*\需要相應(yīng)的壓緊力。1、由傳動(dòng)漉13和壓緊漉14的漉對(duì)的相應(yīng) 的材料結(jié)合并且需要遵循寬度條件bRa>bRl>bBand，其中僅僅在傳動(dòng)漉13的圓周區(qū)域18的壓 平為1mm的區(qū)域中構(gòu)造所述包角。
[0067] 在根據(jù)本發(fā)明所述的由傳動(dòng)漉13和壓緊漉14組成的漉對(duì)中，在極短的例如Imm的 范圍內(nèi)的金屬帶6中并且因此在包角a約等于0、也就是說(shuō)在不存在金屬帶6的所有彎曲過(guò)程 或彎折過(guò)程的情況下建立拉力。由此產(chǎn)生了極低的材料負(fù)載，在被改善的裂縫頻率中反映 了所述材料負(fù)載。表3中示出了結(jié)果。然而，通過(guò)Q = O并且通過(guò)上述手段可W實(shí)現(xiàn)的最大保 持力。4*^對(duì)于某些應(yīng)用來(lái)說(shuō)太低了。通過(guò)提高包角〇，可^提高保持力。4，從而然后更高的帶 拉力可行，正如在后面的圖中示出并且表3關(guān)于裂縫頻率的升高所示出的那樣。
[0068] 圖3示出了根據(jù)本發(fā)明的第二實(shí)施方式所述的輸送系統(tǒng)2的原理圖。在運(yùn)種情況 下，圖3中的示意局限于本發(fā)明的第二實(shí)施方式的張緊漉裝置8。在圖3中，使用轉(zhuǎn)向漉21增 大包角a，所述轉(zhuǎn)向漉在直徑和在寬度上相當(dāng)于所述傳動(dòng)漉13。然而所述轉(zhuǎn)向漉21由特種鋼 制成并且如同壓緊漉14 一樣自由地轉(zhuǎn)動(dòng)。為了實(shí)現(xiàn)傳動(dòng)漉13上的金屬帶的不同包角a,可W 自由選擇所述轉(zhuǎn)向漉21關(guān)于傳動(dòng)漉13的位置。
[0069] 在圖3中如此地選擇轉(zhuǎn)向漉21的位置，使得所述轉(zhuǎn)向漉21在包角a起點(diǎn)處限定了金 屬帶6在傳動(dòng)漉上的第一支承點(diǎn)15，而所示出的a = 25°的包角的終點(diǎn)由壓緊漉14限定。通過(guò) 由壓緊漉14限定的包角a = 25°調(diào)節(jié)在傳動(dòng)漉13上的圓周路徑，在所述圓周路徑上，所述金 屬帶6被壓緊到傳動(dòng)漉13上，使得由起點(diǎn)的接觸點(diǎn)15到在包角a終點(diǎn)的接觸點(diǎn)16建立起附加 的靜摩擦力FR，其中所述包角由壓緊漉限定，所述靜摩擦力作用在和保持力FA*^-樣的方向 上。
[0070] 此時(shí)有效作用的保持力Fa由W下公式產(chǎn)生：
[0071] Fa=Fa〇+Fr (1)
[0072] 如上所述，可W借助公式（2)計(jì)算所述靜摩擦力Fr。因此可W在金屬帶6中實(shí)現(xiàn)更 高的拉力并且在磁性狀況下也可W通過(guò)感應(yīng)引起更高的各向異性，或可W得到更低的材料 滲透性。只要沒(méi)有把所述包角a選擇得過(guò)大，如表3所示，裂縫頻率就不會(huì)產(chǎn)生顯著的升高。
[0073] 圖4示出了根據(jù)本發(fā)明第=實(shí)施方式的輸送系統(tǒng)3的原理圖。在運(yùn)種情況下，圖4所 示出的內(nèi)容局限于本發(fā)明第=實(shí)施方式的張緊漉裝置9。如圖4所示，如此地布置圖4中的自 由轉(zhuǎn)動(dòng)的金屬的轉(zhuǎn)向漉21，使得傳動(dòng)漉13上的金屬帶6的起始的接觸點(diǎn)15相對(duì)于包角a的由 壓緊漉14限定的終點(diǎn)被如此布置，使得此時(shí)實(shí)現(xiàn)包角a = 90°。盡管如此，因?yàn)樗鰝鲃?dòng)漉13 和所述轉(zhuǎn)向漉21并不相互接觸，所W在本發(fā)明的該實(shí)施方式中并非關(guān)于典型的S形漉系統(tǒng)。
[0074] 與典型的S形漉系統(tǒng)不同，在本發(fā)明第S實(shí)施方式的輸送系統(tǒng)3中，在金屬帶的彎 曲過(guò)程期間，拉伸比例顯著不同的區(qū)域在傳動(dòng)漉13的包容的情況下被保持得非常小。表1例 如示出了，當(dāng)包角a = 90°時(shí)，F(xiàn)a喻基值可W增加一倍。有效的保持力Fa為大約166N并且因此 非常接近于力求達(dá)到的最大拉力值Fz= 170N。
[0075] 然而，如上所述，優(yōu)選的實(shí)施范圍在a等于0到大約40°之間，因?yàn)橛纱说玫降淖畲?拉力Fz < 120N對(duì)于磁性應(yīng)用來(lái)說(shuō)是足夠的。如表2所述，對(duì)于寬度6mm至12mm并且厚度19皿 的鐵基合金(￥口800，帕?63*，加，抓3,511日.6,86.6，^%)例如可^得到最大滲透率^ = 60，其中 所述鐵基合金在上述拉力范圍中被持續(xù)地進(jìn)行熱處理。對(duì)此，其他細(xì)節(jié)在下面的表2中被示 出。
[0076] 圖5示出了根據(jù)本發(fā)明第四實(shí)施方式的輸送系統(tǒng)4的原理圖。在運(yùn)種情況下，圖5所 示出的局限于本發(fā)明第四實(shí)施方式的張緊漉裝置10。在該實(shí)施方式中，如此地布置所述自 由轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)向漉21，使得在傳動(dòng)漉14上產(chǎn)生180°的包角，其中再者，在包角a起點(diǎn)的接觸點(diǎn) 15通過(guò)所述轉(zhuǎn)向漉21的布置并且在包角a = 180°終點(diǎn)的接觸點(diǎn)通過(guò)壓緊漉14的位置被明確 地確定。
[0077] 盡管如此，由于傳動(dòng)漉13和轉(zhuǎn)向漉21不相互接觸，該實(shí)施方式4也并非關(guān)于典型的 S形漉系統(tǒng)，并且與典型的S形漉系統(tǒng)不同，在此，在彎曲過(guò)程期間，拉伸比例顯著不同的區(qū) 域在金屬帶6圍繞傳動(dòng)漉13進(jìn)行包容時(shí)被保持得非常小。此外，如表1所示，通過(guò)180°的包角 產(chǎn)生了129N的靜摩擦力，使得得到了FA*^ = 80N+129N = 209N的保持力FA，運(yùn)遠(yuǎn)高于預(yù)期的用 于磁性應(yīng)用的Fz = 120N的拉力。
[0078] 還需要說(shuō)明的是，如圖1至5所示由附圖標(biāo)記20示出的那樣，用于所述金屬帶6的機(jī) 械的再處理范圍20大于熱處理范圍30,在所述再處理范圍中，拉應(yīng)力被感應(yīng)至金屬帶中，所 述熱處理范圍僅僅在圖1中被標(biāo)出。運(yùn)是因?yàn)?，張緊裝置12W及張緊漉裝置7至11布置在連 續(xù)式加熱爐或回火爐的外部。
[0079] W下的表1至3示出了對(duì)于不同包角a的關(guān)于有效作用的粘附力、可得到的滲透率 W及每1000 m的平均裂縫數(shù)量的可能的升高的結(jié)果。
[0080] 表 1
[0081]
[0082] 表1示出了隨著包角〇的升高，所述有效作用的保持力。4可能的升高?；怠?*^由相 應(yīng)的通過(guò)包角終點(diǎn)上的壓緊漉14施加到所述材料結(jié)合上的壓緊力Fi產(chǎn)生，即由漉對(duì)的材料 結(jié)合W及寬度條件6[^3 > bRi > 663。滬生，所述漉對(duì)由傳動(dòng)漉13組成。對(duì)于。4*\最大將得到80N 至IOON的數(shù)值。作為所述帶中最大必要拉力優(yōu)選為170N。運(yùn)對(duì)于6mm至12mm寬并且19皿厚的 金屬帶6來(lái)說(shuō)相當(dāng)于ISOOMPa的拉應(yīng)力（0 = F/A;0為拉應(yīng)力，F(xiàn)為力并且A為橫截面積）。作為 用于計(jì)算表1中數(shù)據(jù)的拉力，也同樣為Fz=170N進(jìn)行了設(shè)定?；瑒?dòng)摩擦系數(shù)11 = 0.32用于金 屬帶的材料副W及傳動(dòng)漉13為FRIB0FLEX的情況。
[0083] 表 2
[0084]
[0085] 表2示出了在連續(xù)式加熱爐溫度或回火爐溫度為690°C并且回火時(shí)間或退火時(shí)間 為4s的情況下，在拉應(yīng)力（日）下對(duì)于合金VP800(FeRest，C山，師3，Sil日.6，B6.6，W%)持續(xù)的熱 處理后可得到的滲透率(y)，其中金屬帶6的寬度bBand為6mm至12mm并且金屬帶6的厚度為19 WI1。必要的拉力Fz在表中附加地示出并且取決于金屬帶6的帶寬bBand。在所使用的熱處理溫 度中，750MPa的拉力負(fù)載已經(jīng)是極限的材料負(fù)載。當(dāng)拉應(yīng)力超出該值時(shí)，金屬帶6的材料在 前述的彈性形變和收縮后會(huì)發(fā)生裂縫。
[00化]表3
[0087]
[0088] 表3說(shuō)明了在Ikm的生產(chǎn)線長(zhǎng)度上帶發(fā)生裂縫的可能性，所述可能性基于取決于包 角a的平均裂縫數(shù)量，所述包角位于在包角起點(diǎn)的傳動(dòng)漉13上的第一接觸點(diǎn)15和在包角終 點(diǎn)的第二接觸點(diǎn)16之間，所述第二接觸點(diǎn)由壓緊漉14限定。如表3所示，只要在a[°]=〇到a [° ] =40°的優(yōu)選的包角范圍內(nèi)使用所述新的輸送系統(tǒng)，則每1000m的平均裂縫裂縫數(shù)量隨 著包角a減小明顯地降低到小于1。
[0089] 附圖標(biāo)記表
[0090] 1輸送系統(tǒng)(第1實(shí)施方式）
[0091] 2輸送系統(tǒng)(第2實(shí)施方式）
[0092] 3輸送系統(tǒng)(第3實(shí)施方式）
[0093] 4輸送系統(tǒng)(第4實(shí)施方式）
[0094] 5輸送系統(tǒng)(現(xiàn)有技術(shù)）
[00巧]6金屬帶
[0096] 7張緊漉裝置(第1實(shí)施方式）
[0097] 8張緊漉裝置(第2實(shí)施方式）
[0098] 9張緊漉裝置(第3實(shí)施方式）
[0099] 10張緊漉裝置(第4實(shí)施方式）
[0100] 11張緊漉裝置(現(xiàn)有技術(shù)）
[0101] 12張緊裝置
[0102] 13傳動(dòng)漉
[0103] 14壓緊漉
[0104] 15在包角起點(diǎn)的接觸點(diǎn)
[0105] 16在包角終點(diǎn)的接觸點(diǎn)
[0106] 17 14的圓周區(qū)域
[0107] 18 13的圓周區(qū)域
[010引 19制動(dòng)漉
[0109] 20再處理范圍
[0110] 21轉(zhuǎn)向漉
[0111] 22 漉對(duì)
[0112] 23 漉對(duì)
[0113] 24、24'漉對(duì)的兩個(gè)漉
[0114] 30回火范圍或熱處理范圍
[0115] A金屬帶的物料通行方向
[0116] bRA傳動(dòng)漉的寬度
[0117] bRi壓緊漉的寬度 [011引 bBand金屬帶的寬度
[0119] Fa作用到金屬帶上的有效的力
[0120] F/當(dāng)Q = O時(shí)作用到金屬帶上的粘附力
[0121] Fd傳動(dòng)力
[0122] Fb制動(dòng)力
[0123] Fi壓緊力
[0124] Fr摩擦力(粘附摩擦
[0125] Fs作用到S形漉對(duì)裝置上的力 [01%] Fz作用到金屬帶上的拉力 [0127] a金屬帶的包角
[01%] a[°]度數(shù)形式的包角
[0129] a[rad]弧度形式的包角
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種用于為了金屬帶(6)的再處理進(jìn)行張緊的輸送系統(tǒng)，包括： -張緊輥裝置(7至11)， -張緊裝置（12)， 其中所述張緊輥裝置(7至11)具有單獨(dú)的傳動(dòng)輥（13)以及自由轉(zhuǎn)動(dòng)的壓緊輥（14)，其 中在張緊裝置（12)和張緊輥裝置(7至11)之間輸送金屬帶（6)以用于在應(yīng)力作用下進(jìn)行連 續(xù)的再處理，并且輸送所述金屬帶(6)經(jīng)過(guò)傳動(dòng)輥上的包角α，并且其中相對(duì)于金屬帶(6)的 接觸點(diǎn)（16)中的傳動(dòng)輥(13)布置所述壓緊輥(14)，所述接觸點(diǎn)限定了包角α的終點(diǎn)。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的輸送系統(tǒng)， 其特征在于，所述傳動(dòng)輥（13)上的金屬帶(6)的包角α為〇至180°。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的輸送系統(tǒng)， 其特征在于，所述傳動(dòng)輥（13)上的金屬帶(6)的包角α為〇至40°。4. 根據(jù)前述任一項(xiàng)權(quán)利要求所述的輸送系統(tǒng)， 其特征在于，所述壓緊輥（14)自由轉(zhuǎn)動(dòng)地布置在傳動(dòng)輥（13)上的包角α終點(diǎn)處的金屬 帶(6)的接觸點(diǎn)（16)上。5. 根據(jù)前述任一項(xiàng)權(quán)利要求所述的輸送系統(tǒng)， 其特征在于，所述傳動(dòng)輥（13)具有寬度bRa，所述壓緊輥（14)具有寬度bR1并且所述金屬 帶(6 )具有寬度bBand，并且這些寬度(bRa、bRl、bBand )相互之間的關(guān)系為bRa > bRl > bBand。6. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的輸送系統(tǒng)， 其特征在于，所述壓緊輥(14)在其圓周區(qū)域(17)中具有鋼合金。7. 根據(jù)前述任一項(xiàng)權(quán)利要求所述的輸送系統(tǒng)， 其特征在于，所述傳動(dòng)輥(13)至少在其圓周區(qū)域(18)中具有塑料材料。8. 根據(jù)前述任一項(xiàng)權(quán)利要求所述的輸送系統(tǒng)， 其特征在于，所述張緊裝置（12)具有制動(dòng)功能，并且所述張緊裝置（12)以及所述張緊 輥裝置(7至10)具有相同的構(gòu)造，所述構(gòu)造具有壓緊輥（14)，并且所述張緊裝置（12)而非傳 動(dòng)輥（13)具有材料相同的并且相同大小的制動(dòng)輥（19)。9. 根據(jù)權(quán)利要求8所述的輸送系統(tǒng)， 其特征在于，壓緊輥（14)具有表面壓力為7MPa至IOMPa的15N至150N范圍內(nèi)的壓緊力 (F1)，所述壓緊力作用于傳動(dòng)輥（13)和/或制動(dòng)輥（19)上。10. 根據(jù)前述任一項(xiàng)權(quán)利要求所述的輸送系統(tǒng)， 其特征在于，所述張緊裝置(12)具有轉(zhuǎn)向輥，所述轉(zhuǎn)向輥將預(yù)先確定的重物的重力(Fs) 作為恒定的拉力(Fz)傳遞到金屬帶(6)上。11. 根據(jù)前述任一項(xiàng)權(quán)利要求所述的輸送系統(tǒng)， 其特征在于，所述由張緊裝置（12)和張緊輥裝置(7至11)組成的輸送系統(tǒng)（1至5)是能 夠被控制的，使得1500MPa以內(nèi)的拉應(yīng)力被施加到金屬帶(6)上。12. -種用于對(duì)快速固化的金屬帶(6)進(jìn)行再處理的系統(tǒng)，其包括： 根據(jù)前述任一項(xiàng)權(quán)利要求所述的輸送系統(tǒng)（1至5)，以及用于對(duì)金屬帶（6)進(jìn)行熱處理 的連續(xù)式加熱爐，其中所述張緊裝置（12)在物料通行方向（A)上布置在連續(xù)式加熱爐前并 且所述張緊輥裝置(6至11)布置在連續(xù)式加熱爐后。13. -種對(duì)根據(jù)前述權(quán)利要求1至11中任一項(xiàng)所述的輸送系統(tǒng)（1至5)的用途，用于對(duì)成 分為Fe1Q()-a-b-c-d-x- y-zCuaNbbMcTdSixB yZz以及1原子數(shù)量（百分比）以內(nèi)的雜質(zhì)的金屬合金帶 (6)進(jìn)行再處理，其中M是鉬、鉭或錯(cuò)元素中的一個(gè)或多個(gè)，T是|凡、猛、絡(luò)、鈷或鎳元素中的一 個(gè)或多個(gè)并且Z是碳、磷或鍺元素中的一個(gè)或多個(gè)，并且O原子數(shù)量(百分比H a<l. 5原子 數(shù)量(百分比），〇原子數(shù)量(百分比Hb<2原子數(shù)量(百分比），0原子數(shù)量(百分比H (b+c) <2原子數(shù)量（百分比），0原子數(shù)量（百分比Hd<5原子數(shù)量（百分比），10原子數(shù)量（百分 比）<x<18原子數(shù)量(百分比），5原子數(shù)量(百分比）<y<ll原子數(shù)量（百分比）并且O原子 數(shù)量(百分比H z<2原子數(shù)量(百分比）。14. 一種根據(jù)權(quán)利要求13所述的輸送系統(tǒng)（1至5)的用途，用于得到滲透率的或各向異 性場(chǎng)的預(yù)期值、剩磁比例Jr/Js的最大值、矯頑強(qiáng)度與各向異性場(chǎng)的比例WH a的最大值以及 這些值中每一個(gè)的容許的偏差范圍，其中所述帶的磁特性在離開(kāi)連續(xù)式加熱爐時(shí)被連續(xù)測(cè) 量，并且當(dāng)確定了磁特性的與容許的偏差范圍的偏差時(shí)，相應(yīng)地調(diào)整帶上的拉應(yīng)力，以再次 將磁特性的測(cè)量值置于容許的偏差范圍內(nèi)。15. -種用于對(duì)快速固化的金屬帶(6)進(jìn)行再處理的方法，包括： -將金屬帶(6)引入張緊裝置（12)，所述張緊裝置在位置上和時(shí)間上均在所述再處理范 圍（20)前； -在將金屬帶(6)引入張緊輥裝置(7至11)的情況下橋接張緊裝置（12)和張緊輥裝置(7 至11)之間的間隔，所述張緊輥裝置在位置上和時(shí)間上均在所述再處理范圍（20)的后面； -在張緊裝置（12)和張緊輥裝置(7至11)之間輸送所述金屬帶(6)，其中所述金屬帶(6) 輸送經(jīng)過(guò)傳動(dòng)輥上的包角α，以及將壓緊輥（14)相對(duì)于傳動(dòng)輥（13)布置在金屬帶(6)的接觸 點(diǎn)（16)中，所述接觸點(diǎn)限定包角α的終點(diǎn)； -在連續(xù)輸送金屬帶(6)通過(guò)張緊裝置（12)和張緊輥裝置(6至11)時(shí)，在拉應(yīng)力作用下 在張緊裝置(12)和張緊輥裝置(6至11)之間對(duì)金屬帶(6)進(jìn)行再處理。16. 根據(jù)權(quán)利要求15所述的方法， 其特征在于，相對(duì)于金屬帶(6)的大于或等于Ikm的長(zhǎng)度，借助記錄和分析金屬帶(6)的 裂縫頻率來(lái)求取傳動(dòng)輥(13)上的金屬帶(6)的包角α的最優(yōu)范圍。17. 根據(jù)權(quán)利要求15或16所述的方法， 其特征在于，在室溫下對(duì)合金種類為鈷基或鐵基的非晶體的合金的金屬合金帶(6)進(jìn) 行再處理。18. 根據(jù)權(quán)利要求15或16所述的方法， 其特征在于，在張緊裝置（12)和張緊輥裝置(6至11)之間的再處理范圍（20)中，在拉應(yīng) 力作用下對(duì)所述金屬帶(6)進(jìn)行熱處理。19. 根據(jù)權(quán)利要求18所述的方法， 其特征在于，預(yù)先確定滲透率的或各向異性場(chǎng)的預(yù)期值、小于0.1的剩磁比例Jr/Js的 最大值、矯頑強(qiáng)度與各向異性場(chǎng)的小于10%的比例Hc/Ha的最大值以及這些值中每一個(gè)的 容許的偏差范圍，所述帶的磁特性在離開(kāi)連續(xù)式加熱爐時(shí)被連續(xù)測(cè)量，并且當(dāng)確定了磁特 性的與容許的偏差范圍的偏差時(shí)，相應(yīng)調(diào)節(jié)帶上的張緊力，以恢復(fù)容許的偏差范圍內(nèi)的磁 特性的測(cè)量值。20. 根據(jù)權(quán)利要求15或16所述的方法， 其特征在于，對(duì)成分為Fe1Q()-a-b-c-d-x- y-zCuaNbbMcTdSixB yZz以及1原子數(shù)量(百分比）以內(nèi) 的雜質(zhì)的金屬合金帶（6)進(jìn)行再處理，其中M是是鉬、鉭或鋯元素中的一個(gè)或多個(gè)，T是釩、 猛、絡(luò)、鈷或鎳元素中的一個(gè)或多個(gè)并且Z是碳、磷或鍺元素中的一個(gè)或多個(gè)，并且O原子數(shù) 量(百分比Ha<1.5原子數(shù)量(百分比），0原子數(shù)量(百分比Hb<2原子數(shù)量（百分比），0 原子數(shù)量(百分比）<(b+c)<2原子數(shù)量(百分比），0原子數(shù)量(百分比）<d<5原子數(shù)量(百 分比），1〇原子數(shù)量(百分比）<x<18原子數(shù)量（百分比），5原子數(shù)量（百分比）<y<ll原子 數(shù)量(百分比）并且〇原子數(shù)量(百分比H z<2原子數(shù)量(百分比）。
【文檔編號(hào)】C21D1/00GK105925790SQ201610108573
【公開(kāi)日】2016年9月7日
【申請(qǐng)日】2016年2月26日
【發(fā)明人】克里斯緹安·波拉克
【申請(qǐng)人】真空融化股份有限公司