br>[0041] 圖1是表示采集酸洗前的熱軋板退火后的試樣，求出酸洗時(shí)間與酸洗減少量的關(guān) 系的結(jié)果的圖。
[0042] 圖2是表示分析鐵損W15/5(l與熱軋板退火后的試樣的酸洗減少量的關(guān)系以及對(duì)表 面外觀(guān)的影響而得的結(jié)果的圖。
[0043] 圖3是表示分析測(cè)試材料在P、Mo各添加量下的鐵損W15/5(l和表面外觀(guān)而得的結(jié)果 的圖。
[0044] 圖4是表示鐵損W15/5(l和影響表面外觀(guān)的最終熱軋結(jié)束溫度和熱軋結(jié)束后卷取溫 度的影響的圖。
【具體實(shí)施方式】
[0045] 以下，對(duì)本發(fā)明進(jìn)行具體說(shuō)明。應(yīng)予說(shuō)明，表示以下所示的鋼板成分的％符號(hào)在沒(méi) 有特殊說(shuō)明的情況下是指質(zhì)量％。
[0046] 首先，對(duì)由本發(fā)明導(dǎo)出的實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行說(shuō)明。
[0047] 首先，為了分析P、Mo的添加對(duì)磁特性和表面外觀(guān)的熱軋板退火后的酸洗減少 量的影響，在實(shí)驗(yàn)室中熔煉含有C:0. 0016%、Si:3. 0%、A1 :0. 0005%、Mn:0. 15%、S: 0.0018%和^0.0021%的組成的鋼六以及含有(：：0.0021%、51 :3.0%、六1:0.0007%、]\111: 0. 12%、S:0. 0022%、N:0. 0015%、P:0. 06%和Mo:0. 005% 的組成的鋼B，在 1100°C加熱 后，熱軋成2. 2mm厚。接著，在100%N2氣氛中對(duì)該熱軋鋼板實(shí)施1000°CX30秒的熱軋板 退火。接下來(lái)，在7%HC1、80°C的條件下，改變酸洗時(shí)間進(jìn)行酸洗后，冷軋成板厚：0. 50mm 厚，在20%H2-80%N2氣氛中，以1025°C溫度X10秒進(jìn)行最終退火。
[0048] 并且，另外采集酸洗前的熱軋板退火后的試樣，分析了酸洗時(shí)間與酸洗減少量的 關(guān)系。將其結(jié)果示于圖1。由圖1可知，隨著酸洗時(shí)間變長(zhǎng)，鋼A、B均有酸洗減少量增加的 趨勢(shì)，但與P-起添加了Mo的鋼B中，短時(shí)間內(nèi)酸洗減少量大一些，但隨著時(shí)間變長(zhǎng)，有抑 制酸洗減少量增大的趨勢(shì)。
[0049] 將上述測(cè)試材料的鐵損W15/5(l與熱軋板退火后的測(cè)試材料的酸洗減少量的關(guān)系以 及表面外觀(guān)調(diào)查結(jié)果示于圖2。由圖2可知添加了P、Mo的鋼B的酸洗減少量為40g/m2~ l〇〇g/m2的范圍，尤其能兼得良好的磁特性和表面外觀(guān)。另一方面，沒(méi)有添加P、Mo的鋼A的 酸洗減少量也為40g/m2~100g/m2的范圍，但鐵損的下降幅度小，另外表面外觀(guān)的發(fā)白條紋 圖案也顯眼。
[0050] 接下來(lái)，為了分析添加P、Mo的鋼在上述酸洗減少量的范圍內(nèi)鐵損提高幅度大且 表面外觀(guān)良好的理由，通過(guò)SEM觀(guān)察進(jìn)行熱軋板退火?酸洗后的鋼板表面的分析。其結(jié)果， 沒(méi)有添加P、Mo的鋼A即便在酸洗時(shí)間長(zhǎng)、酸洗減少量多的情況下也明顯看到殘留氧化皮多 的位置以及因酸洗侵蝕鋼基體的晶界的局部位置。另一方面，添加P、Mo的鋼B用30秒左 右的酸洗時(shí)間就看不到殘留氧化皮，即便在酸洗時(shí)間長(zhǎng)的條件下，也幾乎看不到鋼基體的 晶界被侵蝕的部分。
[0051] 研宄以上的結(jié)果，認(rèn)為上述的現(xiàn)象是由于通過(guò)添加P使鋼板的氧化皮容易被除 去，另一方面通過(guò)添加Mo抑制對(duì)除去氧化皮后的鋼基體的侵蝕而產(chǎn)生的現(xiàn)象。另一方面， 不添加P、Mo時(shí)，首先，在除去容易酸洗的氧化皮后，鋼基體部分容易優(yōu)先被侵蝕，即便進(jìn)行 長(zhǎng)時(shí)間的酸洗，仍然是氧化皮容易殘留的表面狀態(tài)。
[0052] 接下來(lái)，對(duì)P和Mo的最佳添加量進(jìn)行分析。
[0053]在實(shí)驗(yàn)室熔解含有C:0? 0025%、Si:3. 5%、A1 :0? 0010%、Mn:0? 07%、S: 0.0012%和^0.0018%且？在0.01~0.3%、]?〇在0~0.1%的范圍變化的鋼，在1100°〇 加熱后，熱軋至2. 0mm厚。接著，在100%N2氣氛中對(duì)該熱軋鋼板實(shí)施1000°CX30秒的熱 軋板退火。進(jìn)一步以在80°C浸漬于7%HC1的溶液中60秒的條件進(jìn)行酸洗后，冷軋至板厚： 0. 35mm厚，在20%H2-80%N2氣氛中，以1025°CX10秒的條件進(jìn)行最終退火。并且，另外 采用酸洗前后的熱軋板退火后的試樣，分析酸洗減少量。
[0054] 將上述測(cè)試材料的P、Mo添加量與鐵損W15/5(l和表面外觀(guān)的關(guān)系示于圖3。由圖3 可知在P:0. 03~0. 2%且Mo:0. 002~0. 03%的范圍內(nèi)鐵損下降的同時(shí)表面外觀(guān)也得到改 善。另外，在上述P、Mo添加量范圍的熱軋板退火后的試樣在80°C浸漬于7%HC1的溶液中 60秒的條件下，其酸洗減少量為40g/m2~100g/m2的范圍。
[0055] 此外，對(duì)得到良好的磁特性和表面外觀(guān)的熱軋鋼板的制造條件進(jìn)行了研宄。
[0056]準(zhǔn)備由C:0? 0013%、Si:1. 9 %、A1 :0? 0015%、Mn:0? 10%、S:0? 0009%、N: 0.0026%、？：0.12%和此：0.01%的成分組成形成的鋼坯，在11001：加熱后，使最終熱 軋結(jié)束溫度和熱軋結(jié)束后的卷取溫度變化而熱軋至2. 2mm厚。接下來(lái)，在氮?dú)夥罩幸?1000°CX30秒實(shí)施熱軋板退火，以在80°C浸漬于7%HC1的溶液中60秒的條件進(jìn)行酸洗 后，冷軋至板厚：〇. 50mm厚。其后，以20%H2-80%N2氣氛、1000°CX10秒的條件進(jìn)行最終 退火。
[0057] 從得到的鋼板沿軋制方向和與軋制方向呈直角的方向切取愛(ài)普斯坦試驗(yàn)片，測(cè)定 磁特性。應(yīng)予說(shuō)明，磁特性用L+C特性（使用軋制方向的試驗(yàn)片和與軋制方向成直角的方 向的試驗(yàn)片各一半進(jìn)行測(cè)定而得的特性）進(jìn)行評(píng)價(jià)。另外，表面外觀(guān)的分析也一并進(jìn)行。
[0058] 將鐵損W15/5(l和影響表面外觀(guān)的最終熱軋結(jié)束溫度和熱軋結(jié)束后的卷取溫度的影 響示于圖4。由圖4可知最終熱軋結(jié)束溫度為825°C~925°C的范圍，熱軋結(jié)束后的卷取溫 度為525°C~650°C的范圍時(shí)，同時(shí)能得到有效的鐵損減少效果和良好的表面外觀(guān)。
[0059] 這里，將最終熱軋結(jié)束溫度和熱軋結(jié)束后的卷取溫度控制在上述范圍時(shí)，鋼板表 面的氧化皮除去性變好的理由尚不清楚，但認(rèn)為添加P和Mo時(shí)，通過(guò)滿(mǎn)足上述溫度范圍，使 在熱軋鋼板生成的氧化皮的形態(tài)?性狀變得對(duì)其后工序中的氧化皮除去有利。
[0060] 以下，對(duì)如上所述規(guī)定的本發(fā)明的成分組成范圍的限定理由進(jìn)行說(shuō)明。
[0061] C:0.005%以下
[0062] 為了抑制鋼板的磁時(shí)效劣化，優(yōu)選極力減少C，可允許達(dá)到0.005%。優(yōu)選為 0. 0035 %以下。另一方面，下限值沒(méi)有特別限制，可以為0 %，工業(yè)上將C的含量控制在0 % 是困難的，因此C大多時(shí)含有0. 0005%以上。
[0063] Si:1. 5%~4. 5%
[0064] 本發(fā)明的電磁鋼板中，Si是使電阻增大而改善鐵損的有用元素。為了得到該鐵損 改善的效果，需為1. 5%以上的Si含量。另一方面，如果超過(guò)4. 5%則鋼板的加工性劣化， 且磁通密度的下降也變得明顯，因此Si含量限定在1. 5~4. 5%的范圍。
[0065] Al:0.005% 以下
[0066]A1與Si同樣，一般作為鋼的脫氧劑使用，因增加電阻而減少鐵損的效果大，所以 通常是無(wú)取向性電磁鋼板的主要構(gòu)成元素之一。然而，本發(fā)明中為了得到作為目標(biāo)的循環(huán) 性?xún)?yōu)異的高磁通密度?低鐵損的電磁鋼板，需要減少A1量，從該觀(guān)點(diǎn)考慮限定在0. 005%以 下的范圍。優(yōu)選為0.004%以下的范圍。另一方面，下限值沒(méi)有特別限制，可以為0%。
[0067] Mn:0.20%以下
[0068] Mn與Si同樣，不僅具有增大電阻而減少鐵損的效果，還具有將鋼固溶強(qiáng)化的作 用，是有效的元素。因此，在無(wú)取向性電磁鋼板中，通常添加0.20%左右，為了提高循環(huán)性， 認(rèn)為Si為主體成分更有利，因此本發(fā)明中的Mn量限定在0. 20%以下的范圍。另一方面，下 限值沒(méi)有特別限制，從生產(chǎn)率等的觀(guān)點(diǎn)考慮為〇. 03%左右。
[0069] S:0.003% 以下
[0070] S是不可避免地混入的雜質(zhì)，如果其含量多則硫化物系夾雜物大量形成而成為鐵 損增加的原因。因此，本發(fā)明中設(shè)為0.003%以下。另一方面，下限值沒(méi)有特別限制，從生產(chǎn) 率等的觀(guān)點(diǎn)設(shè)為〇. 0002%左右。
[0071] N:0.003%以下
[0072]N與S同樣，也是不可避免地混入的雜質(zhì)，如果其含量多則氮化物大量形成而成為 鐵損增加的原因。因此，本發(fā)明中設(shè)為0.003%以下。另一方面，下限值沒(méi)有特別限制，從生 產(chǎn)率等的觀(guān)點(diǎn)考慮設(shè)為