專利名稱：油井管道用鋼材的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種油井管道用鋼材，更詳細(xì)地說涉及抗硫化物應(yīng)力腐蝕破裂(Sulfide stress corrosion crackingSSC)性能優(yōu)異的油井管道用鋼材。
背景技術(shù)：
油井管道使用于石油原油以及天然氣的采集，生產(chǎn)之中。油井管道的兩端切削出螺紋，隨著油井或者天然氣井變深，將多個(gè)油井管道接續(xù)起來。在這種情況下，油井管道受自身重力的影響而承受應(yīng)力作用，所以，油井管道用鋼材必須具有高強(qiáng)度的性能。
另外，油井管道抗SSC性能也是必要的。這是由于油井管道是在一種含有硫化氫的潮濕環(huán)境中(酸性環(huán)境)中使用的。所謂SSC，是指在酸性環(huán)境下使用的鋼材，受應(yīng)力的作用時(shí)而產(chǎn)生現(xiàn)象，一般情況下，鋼材的強(qiáng)度越高，抗SSC性能就會(huì)越減弱。特別是對(duì)于高強(qiáng)度的油井管道，很容易就產(chǎn)生破裂的傳播，所以，為了提高高強(qiáng)度油井管道的抗SSC性能，有必要提高終止SSC的傳播的特性。
關(guān)于提高高強(qiáng)度油井管道抗SSC性能的方法，有如下報(bào)道。
(1)鋼材淬火后，高溫回火處理。為了提高鋼材的淬火性能以及回火軟化抵抗性能，在鋼材的元素構(gòu)成中，添加了Cr，Mo，V。
(2)細(xì)化鋼材的結(jié)晶粒。(參照下面專利文獻(xiàn)1和2)(3)防止舊奧氏體晶界裂紋。(參照下面專利文獻(xiàn)3)。
但是，關(guān)于上記(1)～(3)方法處理過的鋼材抗SSC性能的評(píng)價(jià)，例如，是根據(jù)NACE TM0177中規(guī)定的Method A試驗(yàn)或者M(jìn)ethod B試驗(yàn)等的抗拉伸試驗(yàn)和彎曲試驗(yàn)而進(jìn)行的。由于這些試驗(yàn)使用了平滑試驗(yàn)片，因此并沒有考慮到終止SSC破裂傳播的特性。所以，即便是在這些試驗(yàn)中被評(píng)價(jià)為有良好抗SSC特性的鋼材，有時(shí)也由于鋼材中潛在破裂傳播而產(chǎn)生SSC的現(xiàn)象。
近年來，由于油井等深井化的趨勢，因此對(duì)油井管道用鋼材有了更高的抗SSC性能的要求。所以，為了提高抗SSC性能，不僅僅要防止SSC的發(fā)生，更需要抑制SSC的傳播。
在下面專利文獻(xiàn)4中報(bào)道了，通過提高鋼材中Ni元素的含量，能夠抑制基于潛在破裂的傳播而產(chǎn)生的SSC，但是，由于Ni元素的價(jià)格很高，這樣就增加了鋼材的制造成本。
專利文獻(xiàn)1特開平3-66384號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2特開平3-20443號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3特開平4-21718號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)4特開平6-116635號(hào)公報(bào)發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是提供一種能夠通過抑制破裂傳播而具有優(yōu)異的抗SSC性能的油井管道用鋼材。
為了抑制鋼材中破裂傳播所產(chǎn)生的SSC，有必要提高鋼材的韌性。為了提高鋼材韌性，對(duì)鋼材進(jìn)行淬火、回火處理，使鋼材的結(jié)晶組織形成馬氏體是十分有效的方法。為了提高鋼材中馬氏體的比例，只要使淬火性提高即可。關(guān)于使淬火性提高的方法，有以下兩種。
(A)使淬火時(shí)鋼中的舊奧氏體的結(jié)晶粒徑增大。
(B)添加Cr，Mo，V。
關(guān)于方法(A)，若增大結(jié)晶粒徑，雖然淬火性提高，但是結(jié)晶粒徑過大時(shí)，有可能降低鋼材的機(jī)械特性。
關(guān)于方法(B)，若添加Cr，Mo，V，則鋼材中C元素的擴(kuò)散速度下降，妨礙奧氏體組織向珠光體組織的轉(zhuǎn)變。因此，很容易使淬火處理過的鋼材轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體組織。簡而言之，這些元素的添加，可以提高淬火性。但是，Cr，Mo，V的過剩添加，回火處理的時(shí)候，導(dǎo)致晶界處粗大的碳化物析出。這些在晶界處析出的粗大的碳化物很容易成為破裂的起點(diǎn)，并且助長破裂的傳播。還有，粗大的碳化物的存在增大了鋼中貯氫量并導(dǎo)致鋼材抗SSC性能降低。所以在過剩添加Cr，Mo，V時(shí)，盡管能夠提高淬火性，但是不能夠防止破裂的發(fā)生和傳播。
根據(jù)以上的討論，本發(fā)明者認(rèn)為如果適當(dāng)?shù)木C合上述的方法(A)和方法(B)，不但可以提高鋼材的淬火性，而且還可以抑制成為破裂發(fā)生和傳播原因的粗大碳化物的析出。
因此，本發(fā)明入調(diào)查了鋼材中Cr，Mo，V的含量以及結(jié)晶粒徑與抗SSC性能的關(guān)系。具體情況如下，使用以質(zhì)量％計(jì)含有C0.10～0.35％，Si0.10～0.50％，Mn0.10～0.80％，P0.030％以下，S0.010％以下，Cr0.30～1.20％，Mo0.20～1.00％，V0.005～0.40％，Al0.005～0.100％，N0.0100％以下，H0.0010％以下、Ca0～0.01％、Ti0～0.050％、Nb0～0.050％、B0～0.0050％，并且余量由Fe和雜質(zhì)構(gòu)成的多個(gè)油井管道用鋼材，根據(jù)NACE TM0177Method D進(jìn)行硫化物應(yīng)力腐蝕破裂試驗(yàn)，求出了腐蝕環(huán)境下的破壞韌性系數(shù)KISSC。此時(shí)，應(yīng)該通過熱處理進(jìn)行調(diào)整，從而使多個(gè)油井管道用鋼材的屈服應(yīng)力變?yōu)?55MPa以上。
圖1表示的是試驗(yàn)的結(jié)果。圖1中的[○]表示的是腐蝕環(huán)境下破壞韌性系數(shù)KISSC大于25ksi√inch的結(jié)果，[×]表示的是腐蝕環(huán)境下破壞韌性系數(shù)KISSC小于25ksi√inch的結(jié)果。
本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，當(dāng)鋼材中Cr，Mo，V的含量與結(jié)晶粒徑的關(guān)系滿足公式(1)的時(shí)候，則腐蝕環(huán)境下的破壞韌性系數(shù)KISSC大于25kSi√inch，其結(jié)果可以提高油井管道用鋼材的終止破裂傳播特性。換而言之，滿足公式(1)的時(shí)候，就能夠提高油井管道用鋼材的抗SSC性能。
0.7≤(1.5×Cr+2.5×Mo+V)-GS/10≤2.6 (1)Cr，Mo，V是鋼材中Cr，Mo，V的含量(質(zhì)量％)，GS是ASTM E112標(biāo)準(zhǔn)中所規(guī)定的結(jié)晶粒度，表示結(jié)晶粒徑。
根據(jù)以上的原理，本發(fā)明者完成了以下的發(fā)明。
本發(fā)明所涉及的油井管道用鋼材，以質(zhì)量％計(jì)含有C0.10～0.35％，Si0.10～0.50％，Mn0.10～0.80％，P0.030％以下，S0.010％以下，Cr0.030～1.20％，Mo0.20～1.00％，V0.005～0.40％，Al0.005～0.100％，N0.0100％以下，H0.0010％以下、Ca0～0.01％、Ti0～0.050％、Nb0～0.050％、B0～0.0050％，余量由Fe和雜質(zhì)組成，Cr，Mo，V的含量與結(jié)晶粒度GS的關(guān)系滿足公式(1)0.7≤(1.5×Cr+2.5×Mo+V)-GS/10≤2.6 (1)
此處，結(jié)晶粒度GS是ASTM E112標(biāo)準(zhǔn)中所規(guī)定的結(jié)晶粒度。
優(yōu)選油井管道用鋼材中還含有Ca0.001～0.01％。
優(yōu)選油井管道用鋼材中還含有Ti0.005～0.050％，Nb0.005～0.050％，B0.0005～0.0050％中一種以上。
優(yōu)選油井管道用鋼材具有758Mpa以上的屈服應(yīng)力。


圖1是表示相對(duì)鋼材中的Cr，Mo，V的含量以及結(jié)晶粒度的腐蝕應(yīng)力下的破壞韌性系數(shù)KISSC圖。
具體實(shí)施例方式
下面，參照附圖，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)的說明。圖中對(duì)相同或相當(dāng)部分使用相同符號(hào)并且不重復(fù)其說明。
1.化學(xué)組成本發(fā)明的實(shí)施方式的油井管道用鋼材，具有以下組成，下面關(guān)于合金的％是質(zhì)量％的意思。
C0.10～0.35％C元素是鋼材強(qiáng)化的有效元素。為了保持油井管道的必要強(qiáng)度，C元素的含量的下限為0.10％。另一方面，由于C元素的過渡添加，會(huì)引起鋼材的燒裂，所以C元素的含量上限為0.35％。C元素的最佳含量為0.20～0.30％。
Si0.10～0.50％Si元素是鋼材脫氧以及鋼材強(qiáng)化的有效元素。為了得到這個(gè)效果，Si的含量下限為0.10％。另一方面，Si元素過渡添加，會(huì)引起鋼材韌性下降，所以Si元素的含量上限為0.50％。Si元素的最佳含量為0.10～0.30％。
Mn0.10～0.80％Mn元素是鋼材脫硫的有效元素，而且Mn元素可以提高鋼材的強(qiáng)度和韌性。為了得到這些效果，Mn元素的含量下限為0.10％。另一方面，Mn元素的過量添加，會(huì)引起鋼材中P元素，S元素的偏析，使鋼材的韌性下降，所以Mn元素含量的上限為0.80％。Mn元素的最佳含量為0.30～0.70％。
P0.030％以下P元素是雜質(zhì)，會(huì)降低鋼材的韌性，所以要盡可能的降低P元素的含量。因此使P元素的含量在0.030％以下。優(yōu)選使P的含量在0.015％以下。
S0.010％以下S元素是雜質(zhì)，會(huì)降低鋼材的韌性，所以要盡可能降低S元素的含量。因此，使S元素的含量在0.010％以下。優(yōu)選S的含量在0.005％以下。
Cr0.30～1.20％Cr元素能夠提高鋼材的淬火性以及抗回火軟化性，從而提高鋼材的強(qiáng)度以及抗SSC性能。為了得到這個(gè)效果，使Cr元素含量的下限為0.30％。另一方面，Cr元素的過量添加會(huì)導(dǎo)致鋼材中粗大的碳化物的析出，粗大的碳化物的增加會(huì)降低鋼材抗SSC性能，所以使Cr元素含量的上限為1.20％。
Mo0.20～1.00％Mo元素與Cr元素同樣能夠提高鋼材的淬火性以及抗回火軟化性，為了得到這個(gè)效果，使Mo元素含量的下限為0.20％。另一方面，Mo元素的過量添加會(huì)導(dǎo)致鋼材中粗大的碳化物的增加，所以使Mo元素含量的上限為1.00％。
V0.005～0.40％V元素與Cr元素以及Mo元素同樣能夠提高鋼材的淬火性以及抗回火軟化性，為了得到這個(gè)效果，使V元素含量的下限為0.005％。另一方面，V元素的過量添加會(huì)導(dǎo)致鋼材中粗大的碳化物的增加，所以使V元素含量的上限為0.40％。
Al0.005～0.100％Al元素是鋼材脫氧的必要元素。為了得到這個(gè)效果，使Al元素含量的下限為0.005％。另一方面，Al元素的過量添加會(huì)導(dǎo)致鋼材中介在物的增加，降低鋼材的韌性，所以使Al元素的含量上限為0.100％。Al元素最佳含量為0.005～0.050％。
N0.0100％以下N元素是雜質(zhì)，會(huì)降低鋼材的韌性，所以優(yōu)選盡量降低N元素的含量，因此，使N元素的含量在0.0100％以下。
H0.0010％以下H元素是雜質(zhì)，有時(shí)會(huì)提高硫化物應(yīng)力腐蝕破裂敏感性，所以優(yōu)選盡量降低H元素的含量，因此，使H元素的含量在0.0010％以下。
最后，余量由Fe元素構(gòu)成，但是，在制造過程中出于各種原因還會(huì)包含一些雜質(zhì)。
還有，上述化學(xué)組成中的Cr，Mo，V的含量與結(jié)晶粒度的關(guān)系滿足公式(1)。
0.7≤(1.5×Cr+2.5×Mo+V)-GS/10≤2.6(1)這里式(1)中的Cr，Mo，V，分別是Cr元素的含量，Mo元素的含量，V元素的含量。這些元素的含量以質(zhì)量％來表示。還有，公式(1)中的GS(GrainSize)是結(jié)晶粒度。結(jié)晶粒度是通過基于ASTM E112的結(jié)晶粒度試驗(yàn)而測定的。結(jié)晶粒度如后面記述，是在油井管道用鋼材的制造工序中最后的回火處理前淬火處理后測定的。但是，在最后的回火處理之后進(jìn)行測試也可以。
本實(shí)施方式的油井管道用鋼材中，根據(jù)需要還可以含有Ca元素。
Ca0～0.0100％Ca元素可以將成為SSC發(fā)生原因的MnS化合物的形態(tài)控制為球狀，從而抑制SSC的發(fā)生。為了得到這個(gè)效果，使Ca元素的含量的下限為0.001％。另一方面，Ca元素的過量添加相反會(huì)降低抗SSC性能，并且也降低鋼材韌性，所以使Ca元素的含量上限為0.0100％。使Ca元素的最佳含量為0.001～0.0050％。在這個(gè)范圍內(nèi)添加Ca元素不會(huì)影響油井管道用鋼材的終止破裂傳播的特性。
本實(shí)施方式的油井管道用鋼材中，根據(jù)需要還可以含有Ti，Nb，B中的一種以上。Ti，Nb以及B是提高鋼材的韌性與強(qiáng)度的有效元素。下面，對(duì)這些元素進(jìn)行具體說明。
Ti0～0.050％Ti元素能夠固定N元素，增加B元素的固溶，從而提高鋼材的淬火性。具體地說，Ti元素并不是單獨(dú)的使N元素固溶，而是以TiN的形式使N析出，從而提高鋼材的韌性以及強(qiáng)度。為了得到這個(gè)效果，使Ti元素的含量的下限為0.005％。另一方面，Ti元素過量添加相反會(huì)降低鋼材的韌性，所以使Ti元素的含量的上限為0.050％。
Nb0～0.050％Nb元素可以細(xì)化鋼材晶粒，從而提高鋼材的韌性和強(qiáng)度。為了得到這個(gè)效果，使Nb元素的含量的下限為0.005％。另一方面，Nb元素過渡添加相反會(huì)降低鋼材的韌性，所以使Nb元素的含量的上限為0.050％。
B0～0.0050％B元素可以提高鋼材的淬火性。為了得到這個(gè)效果，B元素的含量下限為0.0005％。另一方面，由于B元素過渡添加使得該效果飽和，所以使B元素含量的上限為0.0050％。
還有，如果滿足公式(1)，則在上述范圍內(nèi)添加Ti，Nb，B不會(huì)影響油井管道用鋼材的終止破裂傳播的特性。
2.制造方法對(duì)于本實(shí)施方式的油井管道用鋼材的制造方法進(jìn)行說明。根據(jù)本發(fā)明，可以在鋼材制造前先預(yù)測油井管道用鋼材的結(jié)晶粒度，根據(jù)預(yù)測出的結(jié)晶粒度以及公式(1)來決定Cr，Mo，V的添加量。所以可以防止由于Cr，Mo，V的過渡添加生成的碳化物而引起SSC的發(fā)生和SSC的傳播。
根據(jù)油井管道用鋼材的熱處理工序，可以預(yù)測出鋼材的結(jié)晶粒度。具體地說，可以根據(jù)在對(duì)鑄片或者鋼片進(jìn)行熱加工處理而制造成無縫鋼管之后進(jìn)行的淬火處理的溫度、升溫速度、加熱保持時(shí)間以及淬火處理時(shí)的冷卻速度等因素進(jìn)行預(yù)測。
還有，淬火處理次數(shù)越多，結(jié)晶粒度就會(huì)越細(xì)。而且，淬火處理后的結(jié)晶粒度與淬火處理后又進(jìn)行回火處理的結(jié)晶粒度的尺寸基本相同。
根據(jù)熱處理工序?qū)Y(jié)晶粒度進(jìn)行預(yù)測后，根據(jù)預(yù)測出的結(jié)晶粒度以及公式(1)來決定Cr，Mo，V的含量。根據(jù)決定出的元素含量向熔融鋼液中添加Cr，Mo，V。之后，利用該熔融鋼，根據(jù)連續(xù)鑄造法等方法，制造鑄片。也可以制成鋼坯后，通過分塊壓延，形成鋼片。
制造完成后的鑄片或者鋼片用于油井管道用鋼材的制造。具體地說，鑄片或者鋼片在加熱爐中加熱后，對(duì)從加熱爐中抽出的鑄片或者鋼片，通過穿孔機(jī)沿軸方向進(jìn)行穿孔。之后，經(jīng)心棒式軋機(jī)以及漸縮管等加工成規(guī)定尺寸的無縫鋼管。加工后，根據(jù)預(yù)測結(jié)晶粒度時(shí)的熱處理?xiàng)l件進(jìn)行熱處理。此時(shí)，調(diào)整回火條件，使油井管道用鋼材的屈服應(yīng)力保持在655MPa以上，最好是758MPa以上。根據(jù)上述工藝，制造出本實(shí)施狀態(tài)下的油井管道用鋼材。
實(shí)施例1制作如表1所示化學(xué)組成以及結(jié)晶粒度的油井管道用鋼材試驗(yàn)用材(本發(fā)明鋼材以及比較用鋼材)，對(duì)各種試驗(yàn)用材進(jìn)行腐蝕環(huán)境下的破壞韌性系數(shù)KISSC進(jìn)行了調(diào)查。
試驗(yàn)用材1～13是根據(jù)以下方法制造。首先，熔融鋼液通過連續(xù)鑄造制成圓形鑄片。圓型鑄片在加熱爐中在1050～1200℃溫度范圍內(nèi)進(jìn)行加熱后，從加熱爐中抽出的圓形鑄片經(jīng)穿孔機(jī)沿軸方向進(jìn)行穿孔，成為空心殼子后，經(jīng)過棒式軋機(jī)以及漸縮管進(jìn)行壓延處理，制成無縫鋼管。
對(duì)制造好的無縫鋼管進(jìn)行淬火處理，例如，試驗(yàn)用材1，3，6，12，13，并不對(duì)壓延后的900℃至1000℃的無縫鋼管進(jìn)行冷卻，而是裝進(jìn)熱處理爐中。裝入后，爐內(nèi)溫度保持在950℃，之后以10℃/秒以上的冷卻速度進(jìn)行淬火處理。
其他的試驗(yàn)用材，對(duì)壓延處理后的900℃至1000℃的無縫鋼管進(jìn)行空冷處理，裝入熱處理爐中后，爐內(nèi)溫度保持在920℃，之后，以5℃/秒以上并且低于10℃/秒的冷卻速度進(jìn)行淬火處理。
對(duì)淬火處理后的無縫鋼管進(jìn)行回火處理，使各實(shí)驗(yàn)用材的降伏應(yīng)力處于759～800MPa的范圍之內(nèi)。從經(jīng)過回火處理的各實(shí)驗(yàn)用材中采取試驗(yàn)樣片，根據(jù)ASTM A370標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行抗拉伸試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果正如表1中表示的那樣，各試驗(yàn)用材的屈服應(yīng)力處于760～770MPa的范圍之內(nèi)。
使用從各實(shí)驗(yàn)用材中采取的試樣，根據(jù)ASTM E112標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了結(jié)晶粒度試驗(yàn)，試樣是從經(jīng)過淬火處理后的無縫鋼管中采取。根據(jù)測試出的結(jié)晶粒度以及Cr，Mo，V的含量，通過公式(2)計(jì)算出EQ值。
EQ＝(1.5×Cr+2.5×Mo+V)-GS/10 (2)公式(2)中的Cr，Mo，V分別代入表1中所示的Cr含量，Mo含量，V含量。還有公式(2)中的GS代入通過結(jié)晶粒度試驗(yàn)測定的結(jié)晶粒度。
計(jì)算出的EQ值在表1中表示，試驗(yàn)用材1～9的EQ值滿足本發(fā)明所規(guī)定的公式(1)，具體說來，試驗(yàn)用材1～9的EQ值處于0.7～2.6的范圍之內(nèi)。另外，試驗(yàn)用材10和11的EQ值沒有達(dá)到本發(fā)明規(guī)定的公式(1)的下限值，試驗(yàn)用材12和13的EQ值超過了本發(fā)明所規(guī)定的公式(1)的上限值。
從各制造出的試驗(yàn)用材中采取試樣，對(duì)腐蝕環(huán)境下的破壞韌性系數(shù)KISSC進(jìn)行了研究。根據(jù)NACE TM-0177 Method D標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)各實(shí)驗(yàn)用材實(shí)施了硫化物應(yīng)力腐蝕破裂試驗(yàn)。
實(shí)驗(yàn)結(jié)果在表1中表示。試驗(yàn)用材1～9的KISSC系數(shù)比試驗(yàn)用材10～13的KISSC系數(shù)高出30％左右。具體說來，試驗(yàn)用材10～13的KISSC系數(shù)為22～24ksi√inch，而試驗(yàn)用材1～9的KISSC系數(shù)為28～33ksi√inch。
在本實(shí)施例中，對(duì)淬火處理后的試驗(yàn)用材進(jìn)行了結(jié)晶粒度試驗(yàn)，同時(shí)也對(duì)回火處理后試驗(yàn)用材進(jìn)行了結(jié)晶粒度試驗(yàn)，淬火處理后的結(jié)晶粒度和回火后的結(jié)晶粒度基本相同。
以上，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行了說明，上述的實(shí)施方式只是本發(fā)明的一個(gè)實(shí)例，所以，本發(fā)明并不僅限于上述實(shí)施方式，在不超出本發(fā)明構(gòu)思的范圍內(nèi)，實(shí)施的形式是可以進(jìn)行適當(dāng)?shù)淖兓摹?br> 本發(fā)明的油井管道用鋼材，可以用于酸性環(huán)境下油井管道。
表1


權(quán)利要求
1.一種油井管道用鋼材，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.10～0.35％、Si0.10～0.50％、Mn0.10～0.80％、P0.030％以下、S0.010％以下、Cr0.30～1.20％、Mo0.20～1.00％、V0.005～0.40％、Al0.005～0.100％、N0.0100％以下、H0.0010％以下、Ca0～0.01％、Ti0～0.050％、Nb0～0.050％、B0～0.0050％，余量由Fe元素和雜質(zhì)組成，所述Cr、Mo、V的含量與結(jié)晶粒度GS的關(guān)系滿足式(1)。0.7≤(1.5×Cr+2.5×Mo+V)-GS/10≤2.6(1)
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的油井管道用鋼材，其特征在于，還含有Ca0.001～0.01％。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的油井管道用鋼材，其特征在于，還含有Ti0.005～0.050％、Nb0.005～0.050％、B0.0005～0.0050％中任一種。
4.根據(jù)權(quán)利要求1～3中任一項(xiàng)所述的油井管道用鋼材，其特征在于，具有758MPa以上的屈服應(yīng)力。
全文摘要
本發(fā)明提供一種可以終止破裂傳播的抗SSC性能優(yōu)異的油井管道用鋼材。所述鋼材，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.10～0.35％、Si0.10～0.50％、Mn0.10～0.80％、P0.030％以下、S0.010％以下、Cr0.30～1.20％、Mo0.20～1.00％、V0.005～0.40％、Al0.005～0.100％、N0.0100％以下、H0.0010％以下、Ca0～0.01％、Ti0～0.050％、Nb0～0.050％、B0～0.0050％，余量由Fe元素和雜質(zhì)組成，所述Cr、Mo、V的含量與結(jié)晶粒度GS的關(guān)系滿足式(1)0.7≤(1.5×Cr+2.5×Mo+V)－GS/10≤2.6(1)。
文檔編號(hào)C21D9/08GK1727510SQ200510083400
公開日2006年2月1日 申請(qǐng)日期2005年7月18日 優(yōu)先權(quán)日2004年7月26日
發(fā)明者伊藤尊人 申請(qǐng)人:住友金屬工業(yè)株式會(huì)社