專利名稱:含Cr鋼的熱加工方法
技術領域：
本發(fā)明涉及謀求減少含有5～18％Cr的合金鋼(在本說明書中簡稱為“含Cr鋼”)的熱加工中的表面缺陷和延長工具壽命的方法。例如，涉及在用芯棒式軋管機、芯棒式無縫管軋機、阿塞爾軋管機、皮爾格式軋機和圓盤形穿孔軋機等延伸軋制機對用以滿乃斯曼穿軋機為代表的穿軋機制造出的中空管坯進行延伸軋制工序后對無縫鋼管進行熱軋的工序中，謀求延長在延伸軋制時使用的插頭、芯棒的工具壽命，并可以抑制產生表面缺陷的含Cr鋼的熱加工方法。
背景技術：
由于含Cr鋼在耐熱性和耐腐蝕性上發(fā)揮出優(yōu)良的特性，所以近年來對作為高溫、高壓的化學工業(yè)用鋼和能源相關用途的油井用鋼的含Cr鋼的需求增加。但是，由于含Cr鋼比碳素鋼的熱加工性差，有時在熱加工后的產品表面上產生表面缺陷、或降低工具壽命。
表面缺陷的產生原因多起因于熱加工時的被加工件的表面性狀。在含Cr鋼的情況下，在被加工件的表面上生成的氧化皮層，除了受加熱溫度和環(huán)境等氧化條件影響外，還受Cr的含量的影響。
具體地說，純鐵和碳素鋼在超過1000℃接近常壓的氧分壓氣氛下被氧化時，在金屬表面上以FeO/Fe3O4/Fe2O3這樣3層順序形成規(guī)定厚度的氧化皮層。但當含有Cr時，作為尖晶石型的復合氧化物的FeCr2O4生成在原來的金屬表面或母材表面的內側，FeO層變薄，進而消失。
為此，在對含Cr鋼進行熱加工時，積極地進行在被加工件的表面上形成氧化皮層的試驗。
首先，在日本特開平5-269507號公報中，提出這樣的方法在由12Wt％以上的含Cr鋼制造無縫鋼管時，通過加熱爐內的氣氛調整、溫度調整，在原料鋼坯或軋制中途的管坯的外表面上調整氧化皮厚度，在作為被軋制件的鋼板或中空管坯的外表面上附著厚度為10～100μm的氧化皮層。
其次，日本特開平10-60538號公報公開了這樣的制造方法加熱含Cr鋼，形成全部氧化皮厚度為100μm以上的、由內層和外層構成的氧化皮，然后通過用高壓水進行冷卻來去除氧化皮外層。
在此，所公開的制造方法是著眼于形成在含Cr鋼上的氧化皮層的結構的制造方法，是這樣的方法由于在氧化皮外層上形成多孔、密接性差的Fe2O3和Fe3O4，而在氧化皮內層上形成致密、密接力優(yōu)良的尖晶石型復合氧化物，因此通過均勻地去除氧化皮外層來得到耐腐蝕性和表面性狀優(yōu)良的帶有氧化皮層的產品，換句話說，獲得黑皮產品。
在上述兩個公報中提出和公開的方法，是有效利用在對含Cr鋼進行熱軋時在被加工物上產生的氧化皮的方法，無論哪一方法都可以達到預期的目的。
如上所述，現有文獻所公開的方法，無論哪一方法都主要著眼于所形成的氧化皮厚度。為了更有效地利用氧化皮，需要考慮在熱加工時的氧化皮的變形舉動、即在熱加工下的氧化皮層的變形性能。因此，本發(fā)明人為了研究不同氧化皮結構的變形性能，調查了不同氧化皮的種類的應力—應變曲線。
圖1是表示調查了在純鐵表面上形成的氧化皮類別的應力—應變曲線的結果的圖，(a)表示α-Fe2O3的應力—應變曲線，(b)表示γ-Fe3O4的應力—應變曲線，(c)表示FeO的應力—應變曲線。
從圖1(a)、(b)中可知Fe2O3只伸長5％左右?guī)缀鯖]有變形性能，而Fe3O4在加熱溫度為900℃以上時以實驗室性的極低速度對其進行拉伸變形時產生了伸長，在熱軋時的變形速度下則不能適應該變形速度，產生了裂紋并脫落。
另一方面，如圖1(c)所示，FeO追隨軋制時的變形速度而進行變形。即，由于FeO變形性能高，FeO即使承受大的壓力也難以產生裂紋等破損，而且由于FeO的高溫硬度低于鋼的高溫硬度，可以期待難以產生擠入傷痕。因此，FeO是減少表面缺陷和延長工具壽命的最佳氧化皮，在熱加工中最佳的氧化皮結構可以說是存在FeO的氧化皮。

發(fā)明內容本發(fā)明的目的在于根據上述的圖1所述的本發(fā)明人的研究結果提供這樣的方法是在對含Cr鋼進行熱加工時謀求減少熱加工后產生的表面缺陷、可以大幅度地延長工具壽命的含Cr鋼的熱加工方法，而且通過設置簡便的操作方法和簡易的裝置結構來實現。
本發(fā)明人為了解決上述問題，采用無縫鋼管的制造方法并加以詳細研究。而且，在延伸軋制中以芯棒式無縫管軋機的軋制法為研究對象。因此，基于芯棒式無縫管軋機的軋制法進行說明。
在芯棒式無縫管軋機的制造工序中，在把作為原材料的鋼坯加熱到1200℃之后，由穿軋機(穿軋機)成形為中空管坯，在其內表面形成新生面。接著，把在外表面涂敷了熱軋用潤滑劑的作為內面限制工具的芯棒插入到中空管坯的內部來進行軋制。用芯棒式無縫管軋機進行軋制的管溫度，一般在管軋機入口側是1100～1200℃，出口側是800～1000℃。
用芯棒式無縫管軋機進行軋制后，拔出了芯棒的管在保持該狀態(tài)不變的狀態(tài)下再在再加熱爐內再加熱到850～1100℃，然后由拉伸縮徑機等精軋機精軋成規(guī)定的管尺寸。然后，對由含Cr鋼構成的鋼管，從900℃以上開始進行淬火，接著在700℃附近進行回火處理。在下面的說明中，有時把芯棒式無縫管軋機軋制后拔出了芯棒的管稱為精軋用管坯。
下面，對熱軋含Cr鋼時的氧化皮的狀況進行說明。首先，在用穿軋機進行了穿孔時，在形成其新生面的管內表面上幾乎不生成氧化皮。之后，在30～40秒的移動到芯棒式無縫管軋機的過程中，氧化皮層也幾乎不成長，其厚度僅僅有幾μm左右。這是因為中空管坯的內部是高溫高壓，實質上大氣不能流入的緣故。
用穿軋機穿孔后的中空管坯的內表面的氧化皮，即使由芯棒式無縫管軋機進行軋制也幾乎不延伸，氧化皮破裂而露出的鐵素體與芯棒表面直接接觸。在接觸部，氧化皮層不發(fā)揮原有的隔熱效果，芯棒的表面溫度急劇上升而承受嚴酷的熱疲勞，在芯棒表面上產生熱疲勞龜裂。
另外，在鐵素體的露出部上，不僅熱軋下的變形阻力顯著增加，而且鐵素體和芯棒容易燒結，芯棒表面受損傷，并且作為表面缺陷出現在軋制后的產品上。
(在含Cr鋼表面上FeO氧化皮的形成)鑒于以上的狀況，在穿軋了含Cr鋼后的中空管坯的新生面上，形成了存在FeO的氧化皮。具體地講，在向上述的芯棒式無縫管軋機移動的30～40秒的過程中，當向中空管坯的內部供給水分而使管內部的氣氛為水蒸氣氣氛時，氧化皮急劇成長。這是由于如后述的圖2所示，通過供給水分，從母材向氧化皮供給的Fe增大了，隨之促進了FeO的形成。
圖2是表示在各種不同的水蒸氣濃度(體積％)的大氣氣氛中在加熱溫度1200℃下保持3600秒進行氧化時的水蒸氣濃度和氧化速度常數(mg2/cm4·秒)的關系的圖。而圖3是表示使氣氛中的水蒸氣濃度(體積％)變化成10％和0％時以加熱溫度(℃)作為參數的氧化皮厚度(μm)和氧化時間(秒)的關系的圖。
上述圖2和圖3是根據使用從Cr含量為13質量％的鐵素體系不銹鋼的圓鋼坯上截取的試樣的高溫氧化試驗的結果畫出的圖。從圖2的結果可知，通過使氣氛中含有2.5～20體積％的水蒸氣，氧化皮急劇成長。而從圖3的結果可知，通過在水蒸氣濃度為10體積％的水蒸氣氣氛中加熱到1100℃以上，可以確保氧化皮厚度。
表1是表示比較了這時的高溫氧化試驗得到的氧化皮的結構的結果的表。
表1
如表1所示，不管氣氛條件如何，無論哪一種氧化皮結構都是外層氧化皮和內層氧化皮的2層結構。在此，所謂外層氧化皮是指從原來的含Cr鋼表面向外側生成的氧化皮，所謂內層氧化皮是指從原來的含Cr鋼表面向內側生成的氧化皮。
在含有2.5％以上的水蒸氣的氣氛下形成的氧化皮，外層氧化皮由Fe2O3、Fe3O4和FeO構成，內層氧化皮由FeCr2O4和FeO構成。與此相對，在不含水蒸氣的氣氛下形成的氧化皮，外層氧化皮由Fe2O3和Fe3O4構成，內層氧化皮由FeCr2O4和Fe3O4構成。
如上所述，FeO與其他的氧化鐵相比富有熱加工時的變形性能，在延伸軋制時對管母材的追隨性優(yōu)良。即，由于存在FeO的氧化皮防止芯棒和中空管坯直接接觸，因此減輕芯棒的熱疲勞、同時也能防止燒結。
另外，上述的FeO在熱軋時起到固體潤滑劑的作用，降低軋管時的摩擦阻力，特別是在并用作為輔助潤滑劑的硼酸系潤滑劑時，厚膜化的氧化皮和輔助潤滑劑中所含有的B2O3反應而形成B-Fe系化合物(氧化物為主)，這可以更加提高潤滑效果。
本發(fā)明是基于上述的認知完成的發(fā)明，以下述(1)～(3)的含Cr鋼的熱加工方法作為要點。
(1)一種含Cr鋼的熱加工方法，包括在含Cr鋼的熱加工中形成新生面的工序，其特征在于，把形成在含Cr鋼上的上述新生面保持在水蒸氣氣氛中，在形成含FeO的氧化皮之后，進行下道工序的熱加工。
(2)一種含Cr鋼的熱加工方法，由含Cr鋼經作為熱加工的穿孔軋制和延伸軋制來制造無縫鋼管，其特征在于，向上述被穿孔軋制后的中空管坯的內部供給水分，把形成了新生面的上述中空管坯的內表面保持在水蒸氣氣氛中，從而在管內表面上形成含有FeO的氧化皮，然后進行下面的延伸軋制。在向上述中空管坯的內部投入潤滑劑時，優(yōu)選在投入潤滑劑之前進行上述水分的供給。
(3)在上述(1)、(2)的含Cr鋼的熱加工方法中，優(yōu)選使上述氣氛的水蒸氣含量為2.5～20體積％，而且，使中空管坯的內表面溫度為1150℃以上，且將上述水蒸氣氣氛保持15秒以上。
在本發(fā)明中，所謂“在熱加工中形成新生面”相當于對實心的含Cr鋼實施穿孔軋制來形成中空狀的管坯內表面，另外，還舉例說明了棒鋼在熱軋時通過切斷加工來形成切斷面的情況，以及在熱加工中去除氧化層的情況等。
在本發(fā)明中，所謂“含Cr鋼”是含有5～18％Cr的合金鋼，也可以根據需要而含有其他的Ni、Mo等合金元素。
圖1是表示調查了按形成在純鐵表面上的不同種類氧化皮的應力—應變曲線的結果的圖，(a)表示α-Fe2O3的應力—應變曲線，(b)表示γ-Fe3O4的應力—應變曲線，(c)表示FeO的應力—應變曲線。
圖2是表示在各種不同的水蒸氣濃度(體積％)的大氣氣氛中在加熱溫度1200℃下保持3600秒來進行氧化時的水蒸氣濃度和氧化速度常數(mg2/cm4·秒)的關系的圖。
圖3是表示使氣氛中的水蒸氣濃度(體積％)變成10％和0％時以加熱溫度(℃)作為參數的氧化皮厚度(μm)與氧化時間(秒)的關系的圖。
圖4是表示使用芯棒式無縫管軋機為延伸軋機時的布局的一個例子的俯視圖。
圖5是表示不使用輔助潤滑劑時的“壽命評點比”的評價結果的圖。
圖6是表示使用了輔助潤滑劑時的“壽命評點比”的評價結果的圖。
具體實施方式下面根據經穿孔軋制和延伸軋制來制造無縫鋼管的芯棒式無縫管軋機軋制法，沿著附圖詳細說明本發(fā)明的熱加工方法。
圖4是表示使用芯棒式無縫管軋機為延伸軋機時的布局的一個例子的俯視圖。在圖4中，用旋轉爐底式的加熱爐1加熱到規(guī)定溫度(1200℃)的鋼坯B，經橫送臺2輸送到穿軋機3上后成形為中空管坯H，再移載到橫送臺4上。
在移載到橫送臺4上的高溫(約1200℃)狀態(tài)的中空管坯H的管內，由水分供給裝置5A或/和5B向管內供給水蒸氣或水來提高管內部的水蒸氣濃度，使管內表面的氧化皮層成長，接著，根據需要由輔助潤滑劑涂布裝置6投入例如硼酸系輔助潤滑劑，在其內表面形成輔助潤滑劑的覆膜。
使管內表面的氧化皮層成長的中空管坯H，被移載到管坯裝入裝置7a上，由芯棒插入裝置7b將芯棒M插入到中空管坯H內部。此時，在芯棒M的表面上由潤滑劑涂布裝置7c涂布了規(guī)定的潤滑劑。
插入了芯棒M的中空管坯H，在該狀態(tài)下借助管坯裝入裝置7a和芯棒插入裝置7b，用芯棒式無縫管軋機7進行延伸軋制，成形為精軋用管坯。
從延伸軋制后的精軋用管坯中拔出的芯棒，經橫送臺8移載在芯棒循環(huán)路徑9上，經芯棒冷卻水槽10移載到芯棒插入裝置7b上，供下次的中空管坯的延伸軋制中使用。多根芯棒M被循環(huán)使用。
如上所述，在本發(fā)明的加工方法中，向用穿軋機3穿孔軋制出的中空管坯H的內部供給水分，使管內表面的氧化皮層成長，然后由芯棒式無縫管軋機7進行延伸軋制，向管內供給的水分可以是水蒸氣和水中任一種，這是因為即使在供給水的情況下，內部也是高溫(約1200℃)，從而水瞬間蒸發(fā)就會變成水蒸氣。
(關于水蒸氣氣氛)。
如上述圖2所示，通過使管內的水蒸氣濃度為2.5體積％以上，由于可以顯著增大氧化速度，因此效果變大，水蒸氣濃度越增加，其效果越增大。但是當超過20體積％時，其效果有飽和的傾向。為此，管內水蒸氣的濃度優(yōu)選定為2.5～20體積％。
(中空管坯的內表面溫度和氧化時間)使管內形成水蒸氣氣氛后而成長的氧化皮，FeO的量越多越好，為此，作為管內表面溫度優(yōu)選定為1100℃以上。
另一方面，為了確保氧化皮厚度，保持水蒸氣氣氛的氧化時間越長越好。根據本發(fā)明人研究的模擬實機的試驗，確認了在氧化溫度為1150℃、水蒸氣濃度為2.5體積％的氫氣氛下開始氧化，換句話說，在從向管內供給水分結束時刻起經過了15秒左右的時刻確認到生成FeO和氧化皮的膜厚度增加，只要至少氧化15秒，就能確保足夠的氧化皮厚度和FeO量。
由此，在本發(fā)明的熱加工方法中，優(yōu)選把中空管坯的內表面溫度定為1150℃以上，且把水蒸氣氣氛保持15秒以上。
(向管內供給水分的時刻和供給方法)在此，在芯棒式無縫管軋機的軋制中，用穿軋機剛穿孔后的中空管坯的溫度通常是1200℃左右，以后到達芯棒式無縫管軋機的入口，換句話說，到芯棒插入其內部有30～40秒左右的延遲。
即，只要在芯棒式無縫管軋機開始軋制之前15秒左右向管內供給水分即可，但更優(yōu)選是在由穿軋機穿孔后，盡可能早地向管內添加水分。具體地講，優(yōu)選使用上述圖4所示的水分供給裝置5A和5B中的5A供給水分。
另外，向管內供給水分，不限于由水分供給裝置5A供給一次，也可以由5A進行多次供給或由5B進行增加供給，還可以在5A和5B之間再配置多個水分供給裝置，使用它們進行間斷的水分供給，在這種多次供給水分的情況下，管內可以維持較高的水蒸氣濃度。
另外，使用硼酸系等輔助潤滑劑時也同樣，根據同樣的氧化條件就能謀求充分的改善。即使在這種情況下，也優(yōu)選向管內供給水分能在由圖4所示的輔助潤滑劑涂布裝置6向管內投入輔助潤滑劑之前的盡可能早的時刻進行。
這是因為即使在投入輔助潤滑劑之后進行水分供給，由于氧化皮層的生成速度不快，不能形成有助于提高潤滑性的足夠量的B-Fe系化合物。例如，作為硼酸系等輔助潤滑劑，可以舉出慣用的硼酸蘇打70％-金屬皂30％的潤滑劑。
以上是在使用芯棒式無縫管軋機作為延伸軋管機的情況下進行的說明，在延伸軋管機是芯棒式軋管機、芯棒式無縫管軋機、阿塞爾軋管機、皮爾格式軋機和圓盤形穿孔軋機的情況下也與上述情況同樣可以適用。
準備了由具有表2所示的化學組成的4種鋼構成的、外徑為191mm、長度為2500mm的圓鋼坯，另一方面，準備了材料是SKD61、外徑為160mm、有效長度為12m、其表面硬度為維氏硬度400、在其表面上實施了下面的賦予氧化皮處理的芯棒。
賦予氧化皮的條件，是加熱大氣氣氛，加熱溫度是630℃、加熱時間是20分鐘，其氧化皮結構是從上述的鐵素體表面向外依次為(FeCr)3O4、Fe3O4、Fe2O3的疊層結構，詳細地講，是由FeCr2O4和Fe3O4構成的內層氧化皮層和由Fe3O4和Fe2O3構成的外層氧化皮層這樣的兩層結構，其厚度是7～10μm。
表2
準備的圓鋼坯裝入旋轉爐底的加熱爐內并在1200～1250℃的溫度范圍內進行加熱，由滿乃斯曼穿軋機制造出外徑為196mm、壁厚為16mm、長度為7500mm的中空管坯。
作為條件1(本發(fā)明例)，在直接使用水噴射噴嘴向中空管坯的內部噴射供給室溫狀態(tài)的工業(yè)用水約200～300cm3之后，使用上述芯棒進行芯棒式無縫管軋機軋制，制造出外徑為151mm、壁厚為6.25mm、長度為25m的精軋用管坯。另外，通過氣體分析確認到噴射供給的水立即蒸發(fā)，管內部成為水蒸氣濃度為10～20體積％的氧化性氣氛。
另一方面，作為條件2(本發(fā)明例)，在與上述同樣地噴射供給工業(yè)用水后，向即將插入芯棒時的管內部投入硼酸系的輔助潤滑劑并在管內表面上形成其覆膜，除此而外，在與條件1相同條件下用芯棒式無縫管軋機進行軋制，制造出外徑為151mm、壁厚為6.25mm、長度為25m的精軋用管坯。
作為條件3(以往例)，除了不向中空管的內部噴射供給水之外，在與條件1相同的條件下用芯棒式無縫管軋機進行軋制，制造出外徑為151mm、壁厚為6.25mm、長度為25m的精軋用管坯。
作為條件4(以往例)，除了向管內僅投入硼酸系的輔助潤滑劑來代替向中空管坯的內部噴射供給水之外，在與條件1相同的條件下，用芯棒式無縫管軋機進行軋制，制造出外徑為151mm、壁厚為6.25mm、長度為25m的精軋用管坯。
另外，向管內部噴射供給水的位置，在剛剛由穿軋機穿孔之后和由芯棒式無縫管軋機進行軋制之前15秒的任一方或雙方進行。
無論在哪一種條件中，在芯棒的表面上都涂布石墨系潤滑劑，使干燥固化后的厚度為150μm。再在硼酸系輔助潤滑劑中投入涂布硼酸蘇打70％-金屬皂30％的潤滑劑，使之相對于管的內表面積為150g/m2。
作為評價方法，定義芯棒的“壽命評點比”并進行了評價。“壽命評點比”是在各條件下對每一次軋管、即對每軋一個鋼坯都觀察芯棒的表面，直到產生燒結或表面龜裂等表面損傷，對所軋制的鋼坯個數進行計數后，對每種鋼由下述的(1)式算出的。
壽命評點比＝n/N …(1)n在條件1、2或者4下可以軋制的鋼坯個數；N在條件3下可以軋制的鋼坯個數。
把上述的評價結果匯總表示在表3中。在表3中的“水蒸氣的添加時間”欄中的“緊接在P之后”表示在剛剛由穿軋機穿孔之后進行供給，“M前15秒”表示在芯棒式無縫管軋機進行軋制之前15秒進行供給。
圖5是表示不使用輔助潤滑劑時的“壽命評點比”的評價結果的圖，圖6是表示使用輔助潤滑劑時的“壽命評點比”的評價結果的圖。
表3
如表3、圖5和圖6所示，根據本發(fā)明的方法，不管有沒有使用輔助潤滑劑，芯棒的壽命都會延長2～3倍。同樣地也確認到了芯棒式無縫管軋機進行軋制后的內外表面的表面缺陷減少了。
水分的供給位置，在剛剛由穿軋機穿軋之后和在芯棒式無縫管軋機軋制之前15秒的雙方進行供給時效果最好，其次是穿軋機之后，再次是芯棒式無縫管軋機進行軋制之前15秒。
根據本發(fā)明的含Cr鋼的熱加工方法，把在含Cr鋼上形成的新生面保持在水蒸氣氣氛中，形成含有FeO的氧化皮，然后進行下一道工序的熱加工，更具體地講，在制造無縫鋼管時，向被穿軋后的中空管坯的內部供給水分，使形成了新生面的上述中空管坯的內表面保持在水蒸氣氣氛中，從而在管內表面上形成含FeO的氧化皮，然后進行下次的延伸軋制，因此，通過采用簡便的操作方法和設置簡易的裝置結構，就可以謀求減少在熱加工后產生的表面缺陷，可以大幅度地延長工具壽命。由此，可以有助于高效地制造需求增大的含有5～18％Cr的含Cr鋼。
權利要求
1.一種含Cr鋼的熱加工方法，包括在含Cr鋼的熱加工中形成新生面的工序，其特征在于，把形成在含Cr鋼上的上述新生面保持在水蒸氣氣氛中，形成含FeO的氧化皮，然后進行下道工序的熱加工。
2.一種含Cr鋼的熱加工方法，由含Cr鋼經作為熱加工的穿孔軋制和延伸軋制來制造無縫鋼管，其特征在于，向上述被穿孔軋制后的中空管坯的內部供給水分，把形成了新生面的上述中空管坯的內表面保持在水蒸氣氣氛中，從而使管內表面形成含FeO的氧化皮，然后進行下面的延伸軋制。
3.根據權利要求
1或2所述的含Cr鋼的熱加工方法，其特征在于，上述水蒸氣氣氛含有2.5～20體積％的水蒸氣。
4.根據權利要求
2或3所述的含Cr鋼的熱加工方法，其特征在于，使上述中空管坯的內表面溫度為1150℃以上，并將上述水蒸氣氣氛保持15秒鐘以上。
5.根據權利要求
2所述的含Cr鋼的熱加工方法，其特征在于，在向上述中空管坯的內部投入潤滑劑的情況下，在投入潤滑劑之前進行上述水分的供給。
專利摘要
根據本發(fā)明的含Cr鋼的熱加工方法，把在含Cr鋼上形成的新生面保持在水蒸氣氣氛中，形成含有FeO的氧化皮，然后進行下一道工序的熱加工，更具體地講，在制造無縫鋼管時，向被穿軋后的中空管坯的內部供給水分，把形成了新生面的上述中空管坯的內表面保持在水蒸氣氣氛中，從而在管內表面上形成含FeO的氧化皮層，然后進行下次的延伸軋制，因此，通過采用簡便的操作方法和設置簡易的裝置結構，就可以謀求減少在熱加工后產生的表面缺陷，可以大幅度地延長工具壽命。由此，可以有助于高效地制造需求增大的含有5～18％Cr的含Cr鋼。
文檔編號B21B17/02GK1993189SQ200480043635
公開日2007年7月4日 申請日期2004年7月20日
發(fā)明者日高康善, 飯?zhí)锛兩? 安樂敏朗, 中池纮嗣 申請人:住友金屬工業(yè)株式會社導出引文BiBTeX, EndNote, RefMan