一種鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法及擴(kuò)徑模具的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明公開(kāi)了一種鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法，其根據(jù)來(lái)料鋼管的鋼級(jí)、目標(biāo)內(nèi)半徑、壁厚等確定擴(kuò)徑模具的尺寸，同時(shí)還根據(jù)來(lái)料鋼管確定鋼管在線擴(kuò)徑設(shè)備的控制參數(shù)，從而在鋼管在線擴(kuò)徑的同時(shí)完成整圓。相應(yīng)地，本發(fā)明還公開(kāi)了用于鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法的一種擴(kuò)徑模具。
【專利說(shuō)明】一種鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法及擴(kuò)徑模具

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及一種鋼管擴(kuò)徑整圓方法，尤其涉及一種直縫焊管的在線擴(kuò)徑整圓方 法。

【背景技術(shù)】
[0002] 隨著世界范圍內(nèi)對(duì)石油、天然氣開(kāi)發(fā)和利用的不斷普及與深化，油氣資源開(kāi)采已 逐步轉(zhuǎn)向環(huán)境惡劣的偏遠(yuǎn)陸地以及海洋地區(qū)。因而輸送油氣所用鋼管的服役條件也越來(lái)越 惡劣，管道工程對(duì)直縫埋弧焊管的機(jī)械性能、化學(xué)性能和幾何形狀質(zhì)量等技術(shù)要求也越來(lái) 越高。美國(guó)石油協(xié)會(huì)API標(biāo)準(zhǔn)、挪威石油公司DNV、加拿大CSA以及各類海洋用管的標(biāo)準(zhǔn)中， 對(duì)焊管的圓度質(zhì)量要求越來(lái)越嚴(yán)格。因此，擴(kuò)徑后鋼管的圓度精度指標(biāo)對(duì)擴(kuò)徑工序已經(jīng)提 出了更高的要求。
[0003] 由于直縫埋弧焊管成型方法的固有特性，鋼板被壓制成開(kāi)口管坯，再經(jīng)過(guò)焊接熱 應(yīng)力變形，根據(jù)規(guī)格和鋼級(jí)的不同，沿截面方向會(huì)呈現(xiàn)為不規(guī)則的橢圓狀，其原因主要有以 下幾方面：
[0004] 1.鋼板軋制工藝特性使得鋼板沿圓周方向的強(qiáng)度分布呈現(xiàn)區(qū)域性不均勻現(xiàn)象，使 得圓周方向的變形量也不一樣；
[0005] 2.鋼板壓制成開(kāi)口管坯階段，由于模具、設(shè)備精度、工藝匹配等原因，沿圓周方向 存在不圓形狀，有時(shí)候還呈現(xiàn)明顯非對(duì)稱性；
[0006] 3.開(kāi)口管坯在對(duì)縫焊接后，焊接接頭和熱影響區(qū)發(fā)生變形，冷卻后的殘余應(yīng)力分 布不均勻，造成不圓現(xiàn)象；
[0007] 4.采用通用型擴(kuò)徑模具時(shí)，針對(duì)一定壁厚范圍內(nèi)的管子只采用一種曲率的擴(kuò)徑模 具，致使焊管圓周方向變形并不均勻，卸載回彈量也不均勻，導(dǎo)致產(chǎn)生不圓現(xiàn)象。
[0008] 現(xiàn)有的直縫埋弧焊管生產(chǎn)線，主要都是依靠擴(kuò)徑工序（0. 5?1. 5%的擴(kuò)徑率)進(jìn)行 拉彎變形，其本質(zhì)是在管子圓周方向步進(jìn)式冷定徑的同時(shí)，盡可能的提高圓度精度。這種方 法不僅效率低下，整圓后管子的不圓度值也多是靠近指標(biāo)范圍值上限的，也就是說(shuō)鋼管的 不圓度指標(biāo)較差。因此，現(xiàn)有的這種單純依靠擴(kuò)徑拉彎和采用通用模具進(jìn)行擴(kuò)徑的方法不 能滿足日益提高的直縫埋弧焊管不圓度的質(zhì)量要求。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0009] 本發(fā)明的目的之一是提供一種鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法，其通過(guò)對(duì)現(xiàn)有的 擴(kuò)徑模具進(jìn)行改進(jìn)，并控制擴(kuò)徑變形影響區(qū)矯正輥位置等參數(shù)，實(shí)現(xiàn)對(duì)不同類型來(lái)料焊管 的全長(zhǎng)在線擴(kuò)徑和整圓。
[0010] 根據(jù)上述發(fā)明目的，本技術(shù)方案提供了一種鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法，其 包括：
[0011] (1)在鋼管內(nèi)設(shè)置若干弧形塊，各弧形塊緊貼鋼管內(nèi)半徑地在圓周方向上布置以 形成一圓柱管（即擴(kuò)徑模具)，所述圓柱管內(nèi)設(shè)置有擴(kuò)徑用的錐體，鋼管焊縫對(duì)應(yīng)的弧形塊 上設(shè)置有容置焊縫的凹槽，其中：
[0012] 弧形塊的軸向長(zhǎng)度L符合：Z=^ 7 ，式中k為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取值范圍 Tt'Gh'\pΛ-μ)'I 為0. 3-0. 6 ;F為擴(kuò)徑設(shè)備力能設(shè)置值，單位為N;σb為鋼管屈服強(qiáng)度，單位為MPa;β為錐 體的斜度；μ為弧形塊與鋼管之間的摩擦系數(shù)；T為鋼管壁厚,單位為mm;L的單位為mm; C=_!_
[0013] 弧形塊的外圓曲率C符合：DDK (3 + 4)2 '式中R為鋼管擴(kuò)徑后的目 R + R-δ,+τ〇6 標(biāo)內(nèi)半徑，單位為mm;δt為管徑回彈系數(shù)；T為鋼管壁厚,單位為mm;
[0014] (2)根據(jù)鋼管壁厚T和弧形塊的軸向長(zhǎng)度L調(diào)整擴(kuò)徑變形影響區(qū)距離 Lab:/.M= ^·/.;所述擴(kuò)徑變形影響區(qū)距離Lab為沿鋼管軸向方向從圓柱管尾端到矯正 40 輥組中心的距離；
[0015] 調(diào)整擴(kuò)徑變形影響區(qū)矯正輥組定位尺寸Rb符合：=R-5t+^+Tfp，式 中R為鋼管擴(kuò)徑后的目標(biāo)內(nèi)半徑，單位為mm;T為鋼管壁厚,單位為mm;St為管徑回彈系 數(shù)；所述擴(kuò)徑變形影響區(qū)矯正輥組定位尺寸Rb為矯正輥組的上輥圓周面頂端與鋼管中心 線之間的距離；
[0016] 調(diào)整后支撐輥組定位尺寸Rcd與鋼管擴(kuò)徑后的目標(biāo)內(nèi)半徑R相同，所述后支撐輥 組定位尺寸Rcd為從后支撐輥組的上輥圓周面頂端到鋼管中心線的距離；
[0017] (3)擴(kuò)徑設(shè)備向錐體施加軸向拉力以在軸向方向上拉動(dòng)錐體，依次完成鋼管的管 首、管體、管尾的擴(kuò)徑，其中 ：
[0018] 控制所述錐體在管首和管尾擴(kuò)徑時(shí)的軸向行程Hl為： R+R-S+(3十$) -^v'm "卜 ''rf' 2 式中R為鋼管擴(kuò)徑后的目標(biāo)內(nèi)半徑，T為鋼管壁厚，Dwin β ， 為圓柱管可收縮到的最小外徑，單位均為mm;δt為管徑回彈系數(shù)；β為錐體的斜度；
[0019] 控制所述錐體在管體擴(kuò)徑時(shí)的軸向行程Η2為：//2 = "1 +的二i)·'式中H1為 P 錐體在管首和管尾擴(kuò)徑時(shí)的軸向行程HI,R為鋼管擴(kuò)徑后的目標(biāo)內(nèi)半徑,單位均為mm;β為 錐體的斜度W1為設(shè)定的管首和管尾的擴(kuò)徑率，e2為管體的擴(kuò)徑率；
[0020] 完成軸向行程Hl和H2后，保持錐體在軸向方向上不動(dòng)，擴(kuò)徑設(shè)備仍然保持施加軸 向拉力一時(shí)間后，再撤去軸向拉力。
[0021] 本技術(shù)方案中采用的在線擴(kuò)徑整圓設(shè)備是在現(xiàn)有的在線擴(kuò)徑設(shè)備上對(duì)擴(kuò)徑模具 (即若干弧形塊圍成的圓柱管）進(jìn)行了改進(jìn)，也就是說(shuō)，不再使用通用的弧形塊，而是根據(jù)來(lái) 料鋼管的鋼級(jí)(通過(guò)屈服強(qiáng)度來(lái)反映)、壁厚和擴(kuò)徑后鋼管的內(nèi)半徑等參數(shù)來(lái)確定擴(kuò)徑模具 (亦即弧形塊）的軸向長(zhǎng)度L和外圓曲率，即不同的來(lái)料管采用與之相適配的弧形塊來(lái)進(jìn)行 擴(kuò)徑和整圓。
[0022] 另外，為了實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的目的，生產(chǎn)出高質(zhì)量的焊管，本技術(shù)方案還對(duì)擴(kuò)徑變形影 響區(qū)距離Lab、擴(kuò)徑變形影響區(qū)矯正輥組定位尺寸Rb和后支撐輥組定位尺寸Rcd這三個(gè)設(shè) 備參數(shù)進(jìn)行調(diào)整和控制，從而實(shí)現(xiàn)矯正輥組和后支撐輥組對(duì)鋼管的約束和對(duì)鋼管回彈變形 的限制，在這三個(gè)設(shè)備參數(shù)滿足要求的條件下才進(jìn)行在線擴(kuò)徑和整圓操作。
[0023] 此外，本技術(shù)方案在擴(kuò)徑整圓時(shí)還需要根據(jù)來(lái)料鋼管的具體情況，分別在管端擴(kuò) 徑(包括管首擴(kuò)徑和管尾擴(kuò)徑）和管體擴(kuò)徑對(duì)擴(kuò)徑用錐體的軸向行程進(jìn)行控制，在管端和管 尾設(shè)計(jì)不同擴(kuò)徑率，克服管體與管端制管邊界條件的差異，統(tǒng)一全管的圓度質(zhì)量，特別是基 于對(duì)鋼管冷成型特性的考慮，在軸向行程完成后，不再如現(xiàn)有技術(shù)中一樣，立刻撤除對(duì)錐體 的軸向拉力，而是保持軸向拉力一段時(shí)間，從而讓鋼管充分完成整個(gè)圓周上的塑性變形，以 實(shí)現(xiàn)平衡和均勻鋼管內(nèi)在殘余應(yīng)力的目的。
[0024] 由于本技術(shù)方案所采用的擴(kuò)徑設(shè)備在其他方面與現(xiàn)有擴(kuò)徑設(shè)備并無(wú)大的差別，因 此本技術(shù)方案在此處不再對(duì)擴(kuò)徑設(shè)備和其使用方法進(jìn)行介紹，具體擴(kuò)徑設(shè)備將在下文的具 體實(shí)施方式中進(jìn)行介紹。
[0025] 由于圍成圓柱管的若干個(gè)弧形塊彼此之間是具有一定間隙的，因此該圓柱管的外 徑是可以根據(jù)間隙的大小發(fā)生改變的，為了使得圓柱管能夠置于鋼管內(nèi)且與鋼管之間具有 一定的間隙，需要使得圓柱管可收縮到的最小外徑DwinS2R，在本技術(shù)方案中，優(yōu)選地， Dwin彡2R-50。當(dāng)然，Dwin與R的單位應(yīng)當(dāng)是統(tǒng)一的，一般采用mm。
[0026] 為了最大程度地完成鋼管在整個(gè)圓周方向上的塑性變形，發(fā)明人通過(guò)大量試驗(yàn)和 計(jì)算，定量地設(shè)計(jì)了完成軸向行程Hl和H2后，擴(kuò)徑設(shè)備保持施加軸向拉力的時(shí)間t:
[0027] f= \5R
[0028] 式中，T為鋼管壁厚，R為鋼管擴(kuò)徑后的目標(biāo)內(nèi)半徑，單位均為mm;〇 b為鋼管屈服 強(qiáng)度，單位為MPa;t的單位為s。
[0029] 該根據(jù)來(lái)料鋼管定量確定拉力保持時(shí)間t的優(yōu)選方案，可以使得其較之上文所述 的定性地保持一段時(shí)間的軸向力具有更好的實(shí)施效果。
[0030] 考慮到較高屈服強(qiáng)度的鋼管變形比較困難，較大直徑的鋼管容易發(fā)生回彈變形， 較大壁厚的鋼管回彈變形較小等因素，還可以根據(jù)來(lái)料鋼管的實(shí)際情況選擇管端(包括管 首和管尾)擴(kuò)徑的次數(shù)，在1-3次范圍內(nèi)進(jìn)行選擇。一般高屈服強(qiáng)度、薄壁管管端擴(kuò)徑時(shí)，擴(kuò) 徑次數(shù)在2-3次。
[0031] 本技術(shù)方案中涉及的管徑回彈系數(shù)δt是由鋼級(jí)及組織成分決定的，一般其取值 范圍為0. 2-0. 5%。
[0032] 本發(fā)明的另一目的在于設(shè)計(jì)一種用于鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法的擴(kuò)徑模 具，其包括若干個(gè)共同圍成圓柱管的弧形塊，該弧形塊不同于現(xiàn)有擴(kuò)徑模具中的弧形塊，其 在鋼管焊縫位置對(duì)應(yīng)的弧形塊上設(shè)置有容置焊縫的凹槽，且：
[0033] 弧形塊的軸向長(zhǎng)度L符合：Z$ 7 ，式中k為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取值范圍 為0. 3-0. 6 ;F為擴(kuò)徑設(shè)備力能設(shè)置值，單位為N; 〇b為鋼管屈服強(qiáng)度，單位為MPa;β為錐 體的斜度；μ為弧形塊與鋼管之間的摩擦系數(shù)；T為鋼管壁厚,單位為mm;L的單位為mm; c=_!_
[0034] 弧形塊的外圓曲率C符合：n " , (3+式)2'式中R為鋼管擴(kuò)徑后的目 R+R-St+Γ〇.6 標(biāo)內(nèi)半徑，單位為mm;δt為管徑回彈系數(shù)；T為鋼管壁厚,單位為mm。
[0035] 采用本發(fā)明所述的鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法，能夠在自動(dòng)擴(kuò)徑的同時(shí)，實(shí) 現(xiàn)鋼管全長(zhǎng)的自動(dòng)整圓，尤其是管端整圓效果更加顯著，使得擴(kuò)徑后的焊管不圓度極差值 普遍不超過(guò)0. 5%D，符合目前較嚴(yán)格的挪威DNV、加拿大CSA和中海油海洋管相應(yīng)規(guī)范的要 求，優(yōu)于美國(guó)API標(biāo)準(zhǔn)和中國(guó)西氣東輸技術(shù)規(guī)范中的不圓度比值0. 6%的要求。
[0036] 在鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法中采用本發(fā)明所述的擴(kuò)徑模具，可以使得擴(kuò)徑 模具適用于各種具體規(guī)格的來(lái)料鋼管，并與各種來(lái)料鋼管形成很好的適配性，提高在線整 圓擴(kuò)徑的效果。

【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0037] 圖1為本發(fā)明所述的鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法在一種實(shí)施方式下采用的 擴(kuò)徑設(shè)備的結(jié)構(gòu)示意圖。
[0038] 圖2為本發(fā)明所述的鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法采用的擴(kuò)徑模具在一種實(shí) 施方式下的徑向剖視圖。

【具體實(shí)施方式】
[0039] 下面將結(jié)合說(shuō)明書(shū)附圖和具體實(shí)施例來(lái)對(duì)本發(fā)明所述的技術(shù)方案做出進(jìn)一步地 詳細(xì)說(shuō)明，但是該說(shuō)明并不構(gòu)成對(duì)于本發(fā)明技術(shù)方案的不當(dāng)限定。
[0040] 圖1顯示了本實(shí)施例中采用的在線擴(kuò)徑設(shè)備的結(jié)構(gòu)。如圖1所示，該在線擴(kuò)徑設(shè) 備沿鋼管1的行進(jìn)方向依次設(shè)置有擴(kuò)前支撐輥3,矯正輥組10,拉桿套支撐輥11和后支撐 輥組12和13,鋼管1內(nèi)設(shè)置有擴(kuò)徑模具5,擴(kuò)徑模具5內(nèi)設(shè)置有錐體6,錐體的斜度為β， 為了使錐體6與擴(kuò)徑模具5安裝匹配，還在錐體6與擴(kuò)徑模具5之間設(shè)置了斜墊塊16,拉 桿9的一端與錐體6與固定連接，另一端與油缸組件14固定連接，為了對(duì)擴(kuò)徑模具5進(jìn)行 軸向限位，在擴(kuò)徑模具5的后方設(shè)置有支撐擋環(huán)7,拉桿9外套有拉桿套8,送進(jìn)夾鉗2和矯 正輥組10次序?qū)崿F(xiàn)對(duì)鋼管1的夾送，控制單元15對(duì)整個(gè)在線擴(kuò)徑設(shè)備進(jìn)行控制。
[0041] 上述在線擴(kuò)徑設(shè)備是通過(guò)錐體的軸向進(jìn)給向鋼管施加徑向力，從而完成對(duì)鋼管的 擴(kuò)徑。
[0042] 圖2顯示了本發(fā)明所述的擴(kuò)徑模具在一種實(shí)施方式下的徑向剖視圖。如圖2所示， 該擴(kuò)徑模具呈圓柱形管體狀，圓柱形管體是由若干個(gè)弧形塊4圍成的，各弧形塊4之間具有 一定的間隙，其中一塊弧形塊上具有凹槽41，在在線擴(kuò)徑和整圓過(guò)程中，該凹槽應(yīng)當(dāng)與鋼管 的焊縫對(duì)應(yīng)，使得鋼管的焊縫正好容置于該凹槽41內(nèi)。
[0043] 本實(shí)施例中來(lái)料鋼管為Χ70Μ鋼管，其壁厚T為21mm，擴(kuò)徑后的目標(biāo)外徑為 1016_，因此，擴(kuò)徑后目標(biāo)內(nèi)半徑1?=(1016/2-21)=487_，屈服強(qiáng)度均值〇 13為5401^，管 徑回彈系數(shù)δt為〇. 〇〇5。
[0044] 采用的在線擴(kuò)徑設(shè)備的允許擴(kuò)徑力F為10MN。
[0045]對(duì)于該來(lái)料鋼管，采取下述步驟對(duì)其進(jìn)行全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的整圓：
[0046] 1.設(shè)定擴(kuò)徑模具的尺寸參數(shù)：
[0047] a.擴(kuò)徑模具的Dwin應(yīng)當(dāng)蘭2R-50,在本實(shí)施例中2R-50=924mm，因此選取 Dwin=920mm〇
[0048] b.確定擴(kuò)徑模具中弧形塊的軸向長(zhǎng)度L:

【權(quán)利要求】
1. 一種鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法，其包括：
(1) 在鋼管內(nèi)設(shè)置若干弧形塊，各弧形塊緊貼鋼管內(nèi)半徑地在圓周方向上布置以形成 一圓柱管，所述圓柱管內(nèi)設(shè)置有擴(kuò)徑用的錐體，鋼管焊縫對(duì)應(yīng)的弧形塊上設(shè)置有容置焊縫 的凹槽，其中 弧形塊的軸向長(zhǎng)度L符合 ，式中k為經(jīng)驗(yàn)系數(shù),取值范圍為 0. 3-0. 6 ;F為擴(kuò)徑設(shè)備力能設(shè)置值，單位為N ; 〇 b為鋼管屈服強(qiáng)度，單位為MPa ; β為錐體 的斜度：μ為弧形塊與鋼管之間的摩擦系數(shù)；T為鋼管壁厚,單位為mm ;L的單位為mm ; 弧形塊的外圓曲率C符合
'式中R為鋼管擴(kuò)徑后的目標(biāo)內(nèi) 半徑，單位為mm ; δ t為管徑回彈系數(shù)；T為鋼管壁厚,單位為mm ; (2) 根據(jù)鋼管壁厚T和弧形塊的軸向長(zhǎng)度L調(diào)整擴(kuò)徑變形影響區(qū)距離Lab:

M所述擴(kuò)徑變形影響區(qū)距離Lab為沿鋼管軸向方向從圓柱管尾端到矯正輥組中 心的距離； 調(diào)整擴(kuò)徑變形影響區(qū)矯正輥組定位尺寸Rb符合： ，式中R 為鋼管擴(kuò)徑后的目標(biāo)內(nèi)半徑，單位為mm ;T為鋼管壁厚,單位為mm ; δ t為管徑回彈系數(shù)；所 述擴(kuò)徑變形影響區(qū)矯正輥組定位尺寸Rb為矯正輥組的上輥圓周面頂端與鋼管中心線之間 的距離； 調(diào)整后支撐輥組定位尺寸Rcd與鋼管擴(kuò)徑后的目標(biāo)內(nèi)半徑R相同，所述后支撐輥組定 位尺寸Rcd為從后支撐輥組的上輥圓周面頂端到鋼管中心線的距離； (3) 擴(kuò)徑設(shè)備向錐體施加軸向拉力以在軸向方向上拉動(dòng)錐體，依次完成鋼管的管首、管 體、管尾的擴(kuò)徑，其中 控制所述錐體在管首和管尾擴(kuò)徑時(shí)的軸向行程Hl為：
式中R為鋼管擴(kuò)徑后的目標(biāo)內(nèi)半徑，T為鋼管壁厚，Dwin 為圓柱管可收縮到的最小外徑，單位均為mm ; δ t為管徑回彈系數(shù)；β為錐體的斜度； 控制所述錐體在管體擴(kuò)徑時(shí)的軸向行程Η2為
，式中Hl為錐體 在管首和管尾擴(kuò)徑時(shí)的軸向行程HI,R為鋼管擴(kuò)徑后的目標(biāo)內(nèi)半徑,單位均為mm ; β為錐體 的斜度W1為設(shè)定的管首和管尾的擴(kuò)徑率，e2為管體的擴(kuò)徑率； 完成軸向彳丁程Hl和H2后，保持維體在軸向方向上不動(dòng)，擴(kuò)徑設(shè)備仍然保持施加軸向拉 力一時(shí)間后，再撤去軸向拉力。
2. 如權(quán)利要求1所述的鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法，其特征在于，所述圓柱管可 收縮到的最小外徑Dwin滿足Dwin彡2R-50。
3. 如權(quán)利要求1所述的鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法，其特征在于，在完成所述軸 向打程Hl和H2后，擴(kuò)徑設(shè)備保持施加軸向拉力的時(shí)間t為：
式中，T為鋼管壁厚，R為鋼管擴(kuò)徑后的目標(biāo)內(nèi)半徑，單位均為mm ; 〇 b為鋼管屈服強(qiáng)度， 單位為MPa ;t的單位為s。
4. 如權(quán)利要求1所述的鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法，其特征在于，管首和管尾的 擴(kuò)徑次數(shù)分別為1-3次。
5. 如權(quán)利要求1所述的鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法，其特征在于，管徑回彈系數(shù) S t的取值范圍為〇. 2-0. 5%。
6. -種用于鋼管全長(zhǎng)擴(kuò)徑時(shí)的在線整圓方法的擴(kuò)徑模具，其包括若干個(gè)共同圍成圓柱 管的弧形塊，其特征在于： 鋼管焊縫位置對(duì)應(yīng)的弧形塊上設(shè)置有容置焊縫的凹槽，且 弧形塊的軸向長(zhǎng)度L符合
，式中k為經(jīng)驗(yàn)系數(shù),取值范圍為 0. 3-0. 6 ;F為擴(kuò)徑設(shè)備力能設(shè)置值，單位為N ; 〇 b為鋼管屈服強(qiáng)度，單位為MPa ; β為錐體 的斜度；μ為弧形塊與鋼管之間的摩擦系數(shù)；T為鋼管壁厚,單位為mm ;L的單位為mm ; 弧形塊的外圓曲率C符合：
'式中R為鋼管擴(kuò)徑后的目標(biāo)內(nèi) 半徑，單位為mm ; δ t為管徑回彈系數(shù)；T為鋼管壁厚,單位為mm。
【文檔編號(hào)】B21D39/08GK104226833SQ201310231954
【公開(kāi)日】2014年12月24日 申請(qǐng)日期:2013年6月9日 優(yōu)先權(quán)日:2013年6月9日
【發(fā)明者】王嘯修, 郭運(yùn), 李新文, 程金良, 顧振平, 秋楓, 張躍豐, 李建新, 裘甦強(qiáng) 申請(qǐng)人:寶山鋼鐵股份有限公司